膨胀性围岩范文（精选3篇）

膨胀性围岩 第1篇

1 膨胀土的组成及基本性质

膨胀土含有大量的活性粘土矿物, 如蒙脱石和伊利石。其主要成分由亲水性矿物组成, 有较强的涨缩性, 多含有钙质或铁锰质结构, 一般呈棕、黄、褐色及灰白。

由于膨胀性围岩大多数是原始地层, 所以其中所具有的初始应力是相当大的。在隧道开挖之后, 由于围岩由之前的围压变成了二向受力, 在开挖面上是无任何支撑压力的。一方面围岩中原来的应力将会发生释放, 从而使围岩发生卸荷膨胀。另一方面在三向受力变成二向受力之后, 加上围岩裸露在空气中将加速其风化脱水, 从而大大降低围岩的强度。膨胀土还具有明显的胀缩效应。由于它的反复性将会大大降低围岩的强度, 从而使围岩隧道发生较大的结构破坏。

综上上面所讲的膨胀土所拥有的特性, 它将使隧道在开挖后不久就产生膨胀性围岩隧道最常见也是最棘手的膨压问题, 由于它膨胀收缩的反复以及裸露围岩的迅速风化, 隧道两侧将会许多大的开裂, 同时不断向内发生膨胀挤压, 特别是在底脚处的挤压将会使底部两边隆起;膨胀性隧道围岩变形的速度快, 发生破坏的区域大, 整治起来也相对困难。随着时间的增长, 它将使隧道内部发生较大变形。

2 施工时可能遇到的问题

由于膨胀土的特性, 在隧道施工时会常常遇到各种各样的问题。反复的收缩膨胀, 应力的不断释放, 裸露面的风化, 等都将使得围岩的强度大大降低。同时由于水的作用又将使膨胀性围岩发生较大变形从而使隧道发生破坏。

首先爆破就是让人头痛的事情。在爆破前, 膨胀土是处于平衡应力状态之下的。如果我们采取的爆破方式太过强烈, 就会使原来膨胀土的平衡与应力状态在较大的影响之下发生较大改变从而使膨胀土发生较大的收敛变形。同时在爆破之前的膨胀土是处于三向受力平横状态的, 由于爆破的时间短, 那么除爆破面以外的主应力是没有多大改变的。这样处于二向受力的土体会超过其强度包线, 从而发生崩塌等危害。

其次在隧道开挖之后, 一方面由于开挖面上并没有支撑反力从而使膨胀土体的原始应力向外释放, 同时由于膨胀土的风化速度很快, 裸露在外的开挖面将会发生较快的风化干裂。这两种因素都将促使膨胀土围岩发生裂缝并不断增加。另一方面由于在自重应力的影响下, 山体中的水会不断向下渗透。在隧道开挖之后, 水会沿着开挖面向下流动。由于隧道的顶部及周围都已经有了复合式衬砌, 所以其能够限制膨胀土的活动。这时水就逐渐在仰顶聚集, 与膨胀性围岩作用后形成膨压。而其带来的最常见的破坏就是仰拱。

3 针对遇到的问题的解决方案

首先爆破时应减小对围岩的扰动, 宜采用无爆破掘进和微震爆破施工工艺, 开挖的轮廓要适当的放大。在隧道施工爆破过程中要严格控制每循环进尺, 严格把握每个单眼装药量和单段装药量, 并使最大段装药量减少。

针对施工开挖, 膨胀性围岩隧道宜选用超短台阶两步开挖法。为了尽量减少围岩在空中暴露的时间以及要尽量早的使膨胀性围岩从二向受力回到三向受力, 可以采取上下台阶分部开挖, 由于其相互干扰小, 断面分块少, 所以其能尽早地使整个隧道断面的初期支护闭合, 适应于膨胀性围岩隧道的特点, 是很好的一种施工方法。但是施工的时候需要注意的是, 因上半部断面较扁平, 受力不利, 在下半部分开挖时, 易引起拱脚悬空发生变形, 施工时可采用临时仰拱或预应力横撑, 将拱脚顶紧, 形成拱部临时封闭结构, 改善受力条件。同时也应该及时进行混凝土喷射快速的给与围岩早期的支撑力。

膨胀土围岩隧道开挖之后, 除了需立即喷射混凝土及早进行支护之外。在膨胀压力较大时, 则需要进行其它支撑加固。可采用不同类型的型钢支撑、钢管环箍支撑和钢筋格栅支撑等。而针对于可能出现的膨压效应, 应在供底与拱脚的位置进行增打锚杆, 进行加固。

4 结束语

本文的内容只是对于膨胀性围岩常见的一般问题提供建议。由于膨胀性围岩在不同的环境下有着不同性质的危害, 在不同的情况下因根据当时的情况结合一般问题的解决方案进行调整。同时在面对膨胀性围岩时应多去查找、了解有着相似问题的施工, 从其他已经面临过此等问题的工程中得到经验, 最终要避免因了解不足而带来的方案错误。

参考文献

[1]刘海蛟.浅谈膨胀性围岩对隧道施工的影响.

[2]朱明亮.膨胀性围岩隧道施工技术.

膨胀性围岩隧道施工技术研究 第2篇

一般膨胀性围岩指的是在水的物理化学作用下发生体积膨胀的围岩。比较常见的具有膨胀性质的岩石有页岩、云母、无水芒硝、泥岩、长石、蛇纹岩和含硬石膏钙芒硝等岩石以及主要由强亲水性矿物组成的粘土等, 由于其具有遇水膨胀的特性, 在这类岩体中开挖隧道经常会产生较多的病害。隧道在膨胀围岩中常见的病害包括围岩变形过大、开裂、坍塌冒顶、隧道底部隆起, 衬砌变形乃至支护结构破坏等。

中国已经建成通车的膨胀岩隧道有崔家山隧道、关角隧道、桃坪隧道、引滦入津隧洞、南岭隧道、云台山隧道等。影响膨胀岩隧道的性能的因素有很多, 其中较为重要的包括膨胀性矿物的成分及含量、地下水、衬砌结构刚度和施工方案、物理力学指标等。由于我们对膨胀岩的认识还未成熟, 尤其是在判别膨胀岩等级、膨胀压力和膨胀量方面国内外还未形成统一标准, 加之隧道工程的复杂性, 在膨胀岩体中的隧道施工仍有许多问题得不到有效解决。本文结合湖北宜 (昌) 巴 (东) 高速公路界岭隧道在施工中的经验, 对膨胀岩体中的隧道施工技术进行了探讨和研究, 以期能够为以后类似工程提供可以借鉴的经验。

1 膨胀岩的基本特征及对隧道稳定性的影响

1.1 膨胀岩的基本特征

膨胀岩内含伊利石、蒙脱石等粘土矿物, 这类矿物亲水性强, 导致膨胀岩体具有极强的亲水性, 遇水后对水产生强烈的吸附作用, 使颗粒间粘结力大大削弱、间距增大、体积膨胀, 膨胀率高、膨胀压力大, 同时, 遇水之后膨胀岩强度降低, 崩解性强, 对隧道稳定性及其维护十分不利。

1.2 膨胀岩对隧道稳定性的影响

进行隧道掘进开挖时, 隧道围岩应力场重新分布, 膨胀岩隧道周边发生变形进入塑性状态, 围岩松动, 裂隙扩展, 孔隙度增大。膨胀围岩在自有的含水量或施工用水引起含水量变化条件下产生膨胀变形, 如果隧道不及时支护或支护形式不当、支护强度不足, 就会引起隧道过大的变形、最终造成结构破坏, 若隧道围岩未进行加固且支架为刚性, 则围岩膨胀产生的膨胀压力便作用在支架上, 随着膨胀含水量的增加和时间的延展, 膨胀的围岩岩体范围越来越大, 支架所受的膨胀压力也随之增大, 支护结构破坏。同时, 围岩松动圈继续增大, 裂隙进一步增大, 为深部围岩充填水分提供条件, 从而又引起深部膨胀岩体膨胀, 进而导致隧道支护结构的稳定性恶化, 出现隧道崩坍。

2 膨胀岩隧道施工基本原则

处治膨胀岩的基本原则:加固围岩、先柔后刚、先让后顶、变形留够、底部加强、分层支护。通过对隧道掌子面做进一步的地质勘查, 详细了解到膨胀岩的分布及走向情况, 其影响隧道边墙及拱脚, 采取如下措施:

①优化隧道洞室开挖断面。为适应四周均受压的应力状态, 避免应力集中, 支护结构形式采用圆顺的近圆形断面。适当调整设计预留变形量。

②超前预支护。超前支护采用管材为准42热轧无缝钢管, 壁厚3.5mm, 长度3.5m, 纵向间距1.6m, 环向间距40cm, 仰角10°, 布设于拱顶150°范围内。

③加固围岩。结合围岩及施工的实际情况, 对于左侧边墙及拱架处于膨胀岩中和局部松散破碎的围岩, 采用径向加长加密小导管注浆加固。

④柔性支护。钢筋网喷射23cm厚C25混凝土, 内设可伸缩性的U29型钢拱架, 拱架纵距80cm。喷射混凝土层在可伸缩性节点处设置环向伸缩缝。对于变形量大的岩面, 喷射混凝土层环向每5m布设一条宽10cm的纵向变形缝。

⑤仰拱封闭。上半断面开挖完成后, 施作上台阶临时仰拱, 待下台阶开挖完成后, 及时施作钢筋混凝土仰拱衬砌。

⑥刚性支护。待初支变形速率<0.2~0.5mm/d时, 施作刚性二衬。二次衬砌采用50cm厚钢筋混凝土结构。

⑦疏导排水, 控制好施工用水, 减少水的漫流和积水浸泡, 以达到“保湿防渗”, 减少岩体湿涨干缩对隧道产生不利影响。采用保持原岩湿度状态, 阻隔施工用水及施工开挖引起的地下水流入隧道左侧的膨胀岩中, 引发围岩膨胀加力。

⑧施工顺序。拱部小导管注浆超前支护, 上半断面挖掘机爬渣开挖支护, 左右错开下挖马口, 施作下部支护, 下部机械开挖, 人工修整, 跳槽施作仰拱及填充, 最后拱墙衬砌。

3 工程实例

湖北宜 (昌) 巴 (东) 高速公路界岭隧道进洞口位于宜昌市夷陵区雾渡河镇, 出洞口位于兴山县水月寺镇。该隧道采用分离的独立双洞双向四车道公路隧道, 隧道净空采用三心圆曲墙断面 (拱半径R1=5.60m, 曲墙半径R2=8.10m, 仰拱与侧墙采用R3=1.0m的小半径圆弧连接, 仰拱半径R4=15.00m) , 设计净宽10.25m, 净高5.0m, 其中左洞全长5653m, 右洞全长5681m。

隧道左幅在掘进至ZK79+254处时掌子面左侧曲墙及拱脚部位围岩揭露岩性为片麻岩、云母片岩的全~强分化产物, 岩体遇水后迅速软化, 呈半岩半土状, 强度极低, 手捏即碎, 颜色以灰白色为主。对围岩取样试验分析其矿物成分中含有亲水矿物———伊利石、蒙脱石, 该矿物遇水膨胀, 失水收缩, 体积变化大, 涨缩可反复交替, 采用自然堆积法试验所测其自由膨胀率Fs=70%, 属中等偏强膨胀。膨胀性围岩性状变化主要由岩体含水量变化引起, 若能保持开挖前的含水量, 通常不具备膨胀特性, 但开挖后膨胀性围岩迅速干燥失水, 再遇水便要膨胀崩塌, 其干燥失水越多, 遇水膨胀变形也越大, 膨胀压力即会增加, 同时岩体软化, 承载力降低。原设计并未对该段特殊地质作出说明, 按刚性工字钢钢拱架+超前小导管支护施工日后必然会随膨胀压力的增大导致拱墙初支错台侵限进而发展到洞室坍塌, 对隧道安全性产生影响。

4 施工技术要点

4.1 超前支护

局部膨胀岩及拱顶岩体松散破碎, 隧道拱部沿设计开挖线采用准42注浆小导管做超前支护, 环向施设加密加长小导管注浆加固围岩, 以提高松散软岩的强度及膨胀岩的粘聚力和内摩擦, 降低其孔隙率, 并起堵水防渗作用。

4.2 适当加大预留变形量

施工中适当加大预留变形量由10cm增大至30cm, 以保证设计净空, 防止侵界现象出现, 也可以在变形中释放残余应力。

4.3 隧道开挖

界岭隧道膨胀岩为含亲水矿物———伊利石、蒙脱石的片麻岩、云母片岩, 岩体风化破碎, 遇水后迅速泥化膨胀, 呈半岩半土状, 强度极低, 手捏即碎。根据这一围岩特征, 采取留核心土环形开挖法。严格控制进尺, 每循环进尺不超过90cm, 开挖方法采用挖掘机爬渣成洞, 人工修整。开挖完成后, 选用C25喷射混凝土初喷3cm厚进行掌子面封闭。

4.4 初期支护钢架的选取

为符合膨胀岩处治的原则, 初支采用U29型钢加工的钢拱架。U29型钢拱架比工字钢拱架、H型钢拱架及格栅拱架制作复杂, 通常是通过生产厂家按设计图制作好运往工地, 现场组装较为迅速、简单 (详见U29型钢拱架总装图) 。纵向间距为80cm, 连接筋采用B22螺纹钢, 环向间距50cm, 在拱架后铺设一层A8钢筋网, 网格尺寸为15×15cm。

4.5 底板及仰拱施工

对于未封底的隧道, 膨胀极易引起隧道底鼓, 隧道左侧膨胀及其他周边围岩的综合应力向底板传递, 底板在强烈的应力作用下首先失稳, 故底板及仰拱施工显得尤为重要。底板及仰拱采用栈桥法进行全幅施工, 全幅灌注。

4.6 二衬衬砌

按照新奥法原理, 隧道二次衬砌只是作为受力的安全储备, 但因膨胀地段围岩内应力大, 围岩膨胀变形具有长期性, 所以二次衬砌比正常围岩段厚, 结构配筋率大。二次衬砌施作, 应在围岩和初期支护变形基本稳定后进行, 变形基本稳定符合:隧道水平收敛 (拱脚附近7d平均值) 小于0.2mm/d, 拱部下沉速率小于0.15mm/d;采用液压衬砌台车整体浇筑, 每衬砌段长10m。

5 监控量测

由于膨胀岩的特殊性质会给隧道施工带来很大的影响, 容易产生变形过大、支护结构破坏等工程问题, 必须在隧道开挖过程中对其进行有效的监控量测, 以便及时采取相应措施予以控制。

在本工程中, 对膨胀岩地段的监测项目如表1所示。

6 施工注意事项

①膨胀土遇水膨胀、失水收缩的特性对于隧道施工来说极为不利, 特别是在地下水丰富, 地表降水大的条件下, 隧道极易失稳, 所以对膨胀土隧道的监控量测就显得尤为重要。

②开挖掌子面应预留3~4m的核心土, 防止膨胀土开挖应力释放导致掌子面崩塌。

③膨胀土隧道施工工序尽可能的紧凑, 开挖完毕后尽快支护。

④及时的施作仰拱, 尽量减小仰拱施作与掌子面的距离。

⑤由于膨胀土本身稳定性非常差, 锚杆对于提高围岩稳定性和整体性有着重要的作用, 所以必须及时搭设锚杆。

7 结语

膨胀土隧道施工的关键在于在正确的依照设计施工的基础上, 扩大监控量测的范围, 根据隧道围岩变形及受力的情况及时的调整施工工艺。从本实例隧道施工效果来看, 施工方案是完全合理的, 希望本隧道在膨胀岩中的顺利施工能够为类似工程提供有用经验。

摘要：以界岭隧道为例, 对膨胀岩的基本特征以及膨胀岩中隧道开挖的基本原则进行了分析, 介绍了膨胀岩隧道的施工方案、施工方法, 并提出了施工过程中需要注意的问题。

关键词：隧道,膨胀岩,施工方法

参考文献

[1]关宝树.隧道施工要点集[M].北京:人民交通出版社, 2003.

[2]郝中海, 李文杰.膨胀土隧道施工技术要点[J].公路交通科技, 2002 (6) :102-104.

[3]JTG/T F60-2009, 公路隧道施工技术细则[S].

膨胀性围岩 第3篇

1 模型试验理论与相似材料参数选取

模型试验中所体现的物理现象需尽可能和实际工程情况相符。因此模型与模型材料都要符合相似关系式:Cσ=ClCγ、Cσ=CECε、Cδ=ClCε、Cμ=1,其中Cσ、Cl、Cγ、CE、Cε、Cδ、Cμ依次为应力、几何、重度、弹性模量、应变、变形、泊松比的相似比[10]。

本文以广西宜河高速公路某隧道的工程实例为依托,通过现场多处勘察试验后,发现该处隧道洞口段围岩主要是Ⅳ级围岩,且具有弱膨胀性。由于膨胀性围岩目前还没有统一的分类准则,因此本文有关围岩指标参考《公路隧道设计规范》,而膨胀性指标参考铁道部刘礼成的判别准则[11]。为了能够真实准确的反应工程实况,根据模型试验设备条件,选取几何相似系数Cl=30,容重相似系数Cγ=1.2。通过计算得出Cσ=36,Cc=36,Cφ=1。自由膨胀率和干燥饱和吸水率的相似比尺均取1。各参数指标见表1。

2 相似材料正交试验

2.1 原材料的选取

选择合适的相似材料是十分关键的问题,这对于模型能否精准模拟实际围岩状况起着重要作用。相似材料的选取应具备几条原则:①材料均匀连续且各向同性;②原材料廉价、丰富易加工、来源广泛;③制作易于成型,利于模型试验;④在材料的不同配比下,模型控制指标值变化范围较大;⑤相似材料的弹性模量可调节范围较大;⑥材料力学性质不易改变,且不易受外部环境的干扰。

本次试验综合前人对相似材料的研究,以细砂和黏土作为骨料,膨润土作为主要胶结材料,同时也是膨胀性材料;石灰用来作为辅助的胶结材料,湿润的条件下,石灰又可以溶解于水中;水为普通的自来水。其中细砂粒径0.25~0.5 mm的颗粒含量为35%,小于0.25 mm的颗粒含量为65%;黏土为粒径小于0.25 mm的粉质黏土;膨润土是钠基膨润土,相关指标有膨胀容:25~50 m L/g,蒙脱石含量:80%~85%,胶质价:≥99 m L/15 g,2 h吸水率:250%~350%,粒度:300~325目。实物见图1。

2.2 正交试验设计

如果试验具有3个及以上因素,可以选择通过正交设计来开展试验。使用正交设计来进行试验既可以减少试验量,也可以全面反映试验情况[12]。本次试验设置有A、B、C、D 4个因素,每个因素对应有4个水平,A因素为骨胶之比;B因素为胶结物比(石灰与膨润土的质量之比);C因素为骨料比(河砂与黏土的质量之比);D因素为含水率(水与混合干料总质量之比),具体见表2。本文选择了L16(45)正交表来安排试验,其中有一列无用可以去掉,具体见表3。

使混合材料均匀。为了防止混合材料吸水不够均匀,将混合材料分成5份依次均匀铺放在实验托盘中,同时每次使用小型洒水壶均匀喷洒相对应的水量。再将配制好的相似材料密封,在常温下养护24 h。根据正交表格制作不同配比方案下的试样,材料成型前的密度大约为1.1 g/cm3,成型后的密度大约为1.79 g/cm3,压缩量为39%,因此取1.5倍的环刀体积量(高2 cm,横截面积30 cm2),用制样仪将材料缓慢压进环刀,即制作完一个试样。每种配比制作8个试样,先用环刀法测密度,再用5个环刀样通过直剪试验测量c、φ值,具体实验步骤参看《土工试验规程》;3个环刀样用于测量材料的干燥饱和吸水率,具体的实验操作过程参看《水利水电工程岩石试验规程》。试样制作及部分试样见图2和图3。

3 试验结果及分析

3.1 试验结果总体分析

依据相似材料配比方案共需制作16组试样,分别进行称重、直剪、自由膨胀率和干燥饱和吸水率试验,得到了各配比下试样的重度、黏聚力、内摩擦角、自由膨胀率、干燥饱和吸水率等物理力学参数值,试验结果汇总如表4。

总体分析试验结果,发现相似材料的重度变化范围是15.75~19.81 k N/m3,黏聚力变化范围是5.57~33.80 k Pa,内摩擦角变化范围是16.93°~38.64°,自由膨胀率的变化范围是38%~91%,干燥饱和吸水率变化范围是19.4%~53.2%。基本涵盖了模型材料控制指标所需的要求范围,再根据模型材料的各项指标要求可以选定第11组配比为最优配比,可以用来配置模型试验所需的相似材料。

3.2 试验结果极差分析

本文对试验结果运用极差分析法进行分析[[14][13]]。先将各个因素同一水平指标值求和,再对各水平求和值取算术平均值,选取算术平均值中的最大与最小的值求差,算得的差值即为极差值。比较不同因素的极差值,其值越大则该因素对试验结果的影响越大,反之则影响越小。针对对不同因素对试样物理力学性质的影响进行极差分析。分析结果见表5。

从表5中可以直观地看出各个因素对重度、黏聚力、内摩擦角、自由膨胀率、干燥饱和吸水率这5个主要参数指标的影响程度。①材料的重度受A因素影响最大,C因素其次,B因素和D因素的影响不明显。说明骨胶比对重度的影响最大,同时骨料之间配比变化也起到一定影响。②材料的黏聚力受D因素影响最明显,A因素其次,其他因素造成的影响不大。材料的内摩擦角受各因素的影响情况与之相同。说明黏聚力与内摩擦角受含水率作用最明显,同时骨料和胶结物比例的改变也起到了一定作用。③材料的自由膨胀率与干燥饱和吸水率变化受A因素的作用最明显,且它的作用远大于C、D因素的作用,由极差值大小可以看出,B因素有一定的作用。说明骨料之间配比和含水率对自由膨胀率和干燥饱和吸水率几乎没有影响,而骨胶比和胶结物比对其的影响很大,起着主要的影响作用。

综上所述可知,这次正交试验中,A因素即骨胶比对重度、黏聚力、内摩擦角、自由膨胀率、干燥饱和吸水率都有主要的影响,因此A因素是最重要的因素。B因素对自由膨胀率和干燥饱和吸水率有重要影响,D因素对黏聚力和内摩擦角有重要影响。

为了能够更加直观的了解到各因素对这5个主要参数指标的影响趋势,根据表5中每个指标下各因素对应的水平求和值的算术平均值,即k1、k2、k3、k4,绘出了每个因素不同水平对各个指标的影响关系图,见图4~图8。

由图4可以看出,试样的重度随着骨胶比的增大而增大,是由于骨料的密度较胶结材料的密度大,因此在采用环刀法制样时,骨料含量越大,试样的重度也越大;试样的重度也随细砂与黏土的比值的增大而有所增大,由于砂的颗粒较细,其密度比黏土的密度略大,因此重度虽有所增大,但增加量不是很大。试样的重度变化受其他因素的作用不显著。

从图5可以看出,试样的黏聚力随含水率增大而减小,是由于胶结物中膨润土有很强的吸水性,随着含水率增大,膨润土吸水量变多,导致其对骨料的吸力变小,表现为黏聚力下降;试样的黏聚力也随骨胶比的增大而减小,是由于试样的胶结力主要来自胶结物,骨料增加,胶结物减小,导致试样的胶结力下降,从而黏聚力减小。试样的黏聚力变化受其他因素的作用不明显。

从图6可以看出,试样的内摩擦角随含水率增长而迅速下降,是因为随着含水率的增长,水逐渐充满试样的孔隙,导致颗粒间的摩擦强度下降;试样的内摩擦角随着骨胶比的增长而变大,由于骨料含量增多,颗粒之间的嵌固咬合效应增强,导致试样的内摩擦角变大。试样的内摩擦角变化受其他因素的作用不显著。

由图7可以看出,试样的自由膨胀率随着骨胶比和胶结物比的增大而减小,是由于材料的膨胀性主要取决于胶结物中的膨润土的含量,膨润土具有强膨胀性,骨料与胶结材料的比值变大,胶结材料所占比例就降低,材料中的膨润土含量就减少了;石灰与膨润土的比例变大,膨润土的含量也就减少了,导致试样的自由膨胀率降低。试样的自由膨胀率变化受其他因素的作用不显著。

从图8可以看出,试样的干燥饱和吸水率随骨胶比和胶结物比的增大而减小,是由于膨润土具有强的吸水性,能吸附超过自重几十倍重的水。骨料和胶结物的比值变大,后者所占比例就会降低;石灰与膨润土的比例变大,膨润土的含量降低,因此试样的吸水能力就下降了。试样的干燥饱和吸水率变化受其他因素的作用不显著。

4 结语

(1)由细砂、黏土、膨润土、石灰和水按照一定比例配制所得的相似材料,符合实际膨胀性围岩隧道的性质,适合用来模拟Ⅳ级弱膨胀性围岩。

(2)各因素对相似材料参数的影响程度和趋势不同。试样的重度变化主要体现在随骨料增加而增大,黏聚力与内摩擦角变化主要体现在随含水率增大而减小,自由膨胀率与干燥饱和吸水率变化主要体现在随膨润土减少而减小。

(3)膨润土作为胶结材料,同时具有很强的膨胀性,可以有效调节相似材料的膨胀性能,是作为研究具有膨胀性的相似材料的很好选择。