防渗膨胀混凝土（精选3篇）

防渗膨胀混凝土 第1篇

一、塑性混凝土防渗墙

1. 塑性混凝土防渗墙特点

塑性混凝土是用膨润土和黏土取代普通混凝土中的大部分水泥形成的一种柔性工程材料。与普通混凝土相比，塑性混凝土具有弹性模量低、极限应变大、抗渗性能好，能适应较大变形的特性，同时还具有节约水泥、降低造价、方便施工等优点。

塑性混凝土防渗墙，克服了传统刚性墙体以及土体弹性模量差异大、应力大、不适应土体变形、土体和墙易脱开、墙体断裂、极限应变小等缺点。塑性混凝土极限应变值一般在0.33%至0.7%左右，是普通混凝土的2到4倍，可以消除刚性墙体由于围土和墙体变形不同而引起的高应力状态，塑性混凝土弹性模量接近于地基的变形，从而大大改善了墙体的应力状态，在强度较低的情况下，墙体也不会开裂，具有良好的耐久性和安全性。

二、塑性混凝土防渗墙设计

1. 防渗墙布置

根据土坝特点，防渗墙轴线一般布置在坝顶范围，结合防渗墙施工平台的布置设计，和坝轴曲线相平行。墙顶高度必须在设计洪水位的0.3～0.6 m以上，且不能低于校核洪水位，墙底穿越坝基强风化相应的覆盖层，和基岩界面紧密联系，从而有效防止坝体渗漏。

2. 墙体厚度的确定

(1)墙体厚度先按抗渗性及耐久性要求计算厚度。

抗渗性：塑性混凝土的抗渗性以渗透系数k表示，一般在n10-6～n10-8 cm/s之间变化，有的高达10-11 cm/s，我国水利水电工程设计采用的渗透系数，承压水头低于70 m的一般为n10-6～n10-7 cm/s;承压水头大于70 m的可控制在n10-8 cm/s。

耐久性：防渗墙在渗透压力作用下，其耐久性取决于机械力侵蚀和化学溶蚀作用。由于侵蚀破坏作用都与水力坡降密切相关，因此，防渗墙厚度首先根据其破坏时的水力梯度计算防渗墙的厚度B，即

式中：JP为防渗墙允许水力梯度;H为防渗墙承受的最大水头;Jmax为防渗墙破坏时的极限水力梯度;K为安全系数，国内一般采用K=5

塑性混凝土防渗墙的水泥用量较少，极限水力梯度相应较低，根据有关实验数据和工程经验，塑性混凝土防渗墙的允许水利梯度建议采用JP=50～60为宜。在计算防渗墙厚度时，考虑这些参数按上式进行计算，按抗渗性及耐久性计算的墙体厚度是最小墙厚，也是初选墙厚。

(2)通过防渗墙结构计算的应力应变结果验算墙厚。

根据水利梯度计算的防渗墙厚度以后，对于高坝，再通过防渗墙应力应变结构的计算验算防渗墙的强度和变形是否满足要求。因为高坝承受的压力较大，不进行计算就无法确定防渗墙的受力状况。根据初选的墙厚进行结构计算，然后对应力应变的结果进行检查，检查其压应力、拉应力、剪应力和应变是否超过墙体的允许值，若未超过，说明初选墙厚满足要求，否则应逐渐加大墙厚再计算，直到满足要求为止。

3. 槽段划分布置

由于混凝土防渗墙主要由段板套接而成，套接接缝和墙段都比较少，墙防渗效果比较好。槽孔段划分时必须保障造孔以及大坝的安全，在符合相关施工挖掘机具成孔的条件下，合理考虑混凝土运输能力和搅拌设备。据调查显示，我国塑性混凝土槽孔长度一般在5～17 m。槽孔一般划分为两序槽孔，相隔布置(如图1所示)。

三、塑性混凝土防渗墙施工工艺

1. 塑性混凝土防渗墙施工程序

塑性混凝土防渗墙的施工程序：施工准备测量放样施工平台与导墙施工机械分段成槽清孔(Ⅰ期槽孔下设接头管、Ⅱ期槽孔刷接头)下设预埋管下设浇筑导管塑性混凝土浇筑。下面介绍几个关键工序。

2. 墙顶施工平台与导墙

进入施工程序后首先进行施工平台与导墙的构筑。防渗墙顶平台应该坚固、平整，适用于重型设备和运输车辆行走，宽度应满足施工需要。其高程需综合考虑以下几个条件：

(1)应高出地下水位1.5 m以上;

(2)施工期水位;

(3)能顺畅地排出废水、废浆、废渣;

(4)尽量减少施工平台的挖填方量。

在建造槽孔前应先修筑导墙，导墙的结构型式、尺寸应根据防渗墙体厚度和深度、导墙下土质情况及施工机械等施工荷载综合确定，常用的型式有矩形、直角梯形、倒L型、槽钢型等。建造导墙一般要求是：

(1)导墙应建造在坚实的地基上，如地基较松散或较弱时，修筑导墙前应采取加固措施;

(2)导墙应采取现浇混凝土构筑;

(3)导墙高度一般在0.5～2.0 m之间，顶部高出地面不应小于50 mm;

(4)导墙中心线应与防渗墙轴线重合，导墙内侧间距宜比防渗墙厚度大40～100 mm;

(5)导墙外侧填土应夯实，夯实填土时，应采取措施防止导墙倾覆或位移。

3. 机械分段成槽

槽孔施工时按照预先划分的槽段施工，分序建造，先施工一序槽孔，再施工二序槽孔。可选取的成槽方法有抓取法、钻抓法、钻劈法、铣削法等。

抓取法为纯抓斗施工，目前在国内属于较新的槽孔建造工艺，工效高于钻劈法和钻抓法，适用于细颗粒地层，但成槽精度较低。

铣削法是利用液压铣槽机铣削地层成槽的一种方法，是最新的槽孔建造工艺，多用于砾石以下细颗粒松散地层和软弱岩层，该法工效高，成槽质量好，但成本高。

槽孔长度一般在7 m左右。各个槽孔线在设计防渗墙轴线上，壁面要保持平整垂直，防止偏斜，孔斜率小于4‰，成墙段没有波浪形的小墙和探头石。同时，为了保障槽孔深度和终孔，应该掌握地层岩线和防渗墙底线的高程，在间隔20 m的防渗墙轴线设置导孔，并且适当加密。

当槽孔终孔后，应及时对槽孔位置、槽孔宽度、槽孔深度、孔斜、槽孔长度进行检查。槽孔建造是防渗墙施工的关键工序，如质量不合格立即进行清孔换浆。

4. 塑性混凝土的浇筑

(1)塑性混凝土的配合比

塑性混凝土的配合比和普通混凝土的配合比存在较大差异，其特点是水泥用量较少，此外还需渗加膨润土、黏土。水泥用量一般约为80～170 kg/m3，不宜少于80 kg，膨润土用量不宜少于40 kg/m3，水泥与膨润土的合计用量不宜少于160 kg/m3，胶凝材料的总量不宜少于240 kg/m3，在满足流动性要求的前提下，应尽量减少用水量。塑性混凝土的配合比应根据当地的砂石骨料和水泥品种进行室内配合比试验，各种试验表明，骨料粒径大的塑性混凝土所能承受的的强度和变形能力比骨料粒径小的塑性混凝土要小得多，即在塑性混凝土中宜选择一级配的粗骨料。

(2)塑性混凝土的浇筑

混凝土浇筑前，必须拟定浇筑方案，其主要内容有：

1)绘制槽孔纵剖面图;

2)计划浇筑方量、供应强度、浇筑高程;

3)导管等浇筑机具及埋设件的布置与组合;

4)浇筑方法、开浇顺序、主要技术措施

泥浆下混凝土浇筑应采用直升导管法，导管内径以200～250 mm为宜，导管直径过小容易发生堵管事故，甚至引起质量事故，导管的连接和密封必须可靠，管节接头要采用快速连接方式，浇筑前导管底口距槽底应控制在150～250 mm范围内。混凝土浇筑过程中须遵守以下规定：

(1)导管埋入混凝土深度不得小于1 m，不宜大于6 m;

(2)混凝土面上升速度不得小于2 m/h

(3)混凝土面应均匀上升，各处高差应控制在500mm以内;

(4)至少每隔30 min测量一次槽孔内混凝土面深度，每隔2 h测量一次导管内混凝土面深度。

(5)不符合质量要求的混凝土严禁浇入槽孔内。

(6)应防止混凝土将空气压入导管内;

槽段连接墙段连接采用接头管法，即在一期槽孔浇筑前在槽孔两端下设钢管，待混凝土初凝后，按一定的速度将其拔起，形成混凝土接头孔。采用接头管法有许多优点，比如，能节省混凝土浇筑量，槽段之间易连接，二期槽孔容易用钢丝刷清除表面泥皮等;缺点是提拔导管的阻力较大，受槽孔深度限制，一般不超过30 m，如掌握不好混凝土初凝时间容易造成堵管及混凝土坍落。

四、结语

塑性混凝土防渗墙作为柔性墙体结构，具有经济可靠、防渗性能良好的特点。因此，在塑性混凝土防渗墙施工中，应该根据具体特点，对坝体、坝基接触面安装相应的防护管和阻浆塞等科学防护措施，从根本上保障坝体安全。

摘要：塑性混凝土防渗墙作为水利水电以及市政工程普遍使用的地下连续墙,主要利用专用造槽机械设备成槽,通过在槽孔内部浇筑混凝土,从而形成防渗墙体。本文结合我国塑性混凝土防渗墙在土坝防渗加固中的应用和探索,对塑性混凝土防渗墙施工工艺进行了简要的探讨和阐述。

关键词：塑性混凝土,防渗墙,土坝防渗加固

参考文献

[1]岳景哲等.塑性混凝土防渗墙在土坝防渗加固中的应用与探索[J].中西部科技,2010,09(22).

防渗膨胀混凝土 第2篇

【关键词】建筑工程试验检测；混凝土外加剂；限制膨胀率

自2010年3月1日起，《混凝土膨胀剂》GB23439-2009代替原行业标准《混凝土膨胀剂》JC476-2001，作为新的混凝土膨胀剂产品标准。限制膨胀率是新标准中的唯一强制性检测项目。采用千分表对水中养护7d及空气中养护21d的时间长度进行测量，计算不同养护条件下的膨胀率（数值为负时，也叫干缩率）。由于影响因素的多样性，测量结果的准确性和重现性均比较差。笔者根据最近几年从事膨胀剂检测的经历，就几个对试验结果影响较大的因素做了梳理，其中包括：环境相对湿度与避风、脱模时间的确定、纵向限制器的重复使用以及怎样保证长度测量值的稳定性。

1.试验及说明

1.1恒温恒湿环境中的相对湿度与避风

限制膨胀率试件在水中养护7d后需放置在（20±2）℃、（60±5）%RH恒温恒湿环境中继续养护21d，在此环境条件下，试件将发生干缩变形，干缩变形量与试件的失水程度密切相关，而环境湿度和试件表面风速是试件失水程度的外部决定因素。

1.1.1环境相对湿度

首先要准确地测量环境的相对湿度；其次要能够保证试件在养护期间，环境相对湿度稳定。

目前，多数用于测量湿度的仪器是干湿球湿度计，养护环境湿度的准确测定取决于干湿球湿度计的正确使用及选择合适的校准方式。要正确的使用干湿球湿度计，首先要了解其测湿原理：用两只相同的温度计，其中一只球部缠有湿润的纱布称为湿球温度计，另一只用来测量空气温度称为干球湿度计，由于湿球纱布上的水分不断蒸发吸热使湿球温度下降，结果干、湿球温度示值就出现了一个差值。这个差值的大小，取决于水分蒸发的快慢程度，而蒸发的快慢又取决于空气的湿度大小和当时的风速。由测试原理可知，测定空气湿度的准确度除与干球、湿球温度计精度有关外，与湿球温度示值是否准确也有很大关系，而影响湿球表面良好蒸发的因素都将影响湿球示值。

湿度（60±5）%RH是非常重要的，试件在水中7d后，进入恒温恒湿环境养护21d。在这21d中，试件的干缩率完全取决于试件的失水情况。较差的湿度准确性和稳定性会导致试验结果的较大偏差。

1.1.2避风

保证恒温恒湿室温、湿度的均匀性，对试验结果的准确性作用明显。当采用恒温恒湿室来养护试件时，一般需要配制空调、抽湿机、加湿器等设施保证室内环境条件。由于在恒温恒湿室中，冷、热及干、湿的往复交替，整个恒温恒湿室内的空气是不断流动的。也就是说，试件其实是在一个有风的环境中静置了21d。根据目前对多家膨胀剂产品的检测情况，其21d空气中限制膨胀率测量结束后，试件仍表现出继续收缩特征，说明变形还在继续，由此可知，养护期间的“风”可能在21d内对干缩值产生较大影响。同时对纵向限制器的重复使用产生影响。

1.2脱模时间的确定

根据现行标准《混凝土膨胀剂》GB23439-2009对脱模时间的要求：脱模时间以水泥胶砂配合比试体的抗压强度达到（10±2）MPa时的时间确定。

脱模时间的不同会导致试体初长测值的变化，将会直接影响膨胀率的检测结果。

表1.2不同脱模时间对试验结果的影响及增减趋势

根据表1.1.3不同的脱模时间中，14小时、16小时和18小时都符合现行标准要求的脱模时间，随着脱模时间的递增（现在一定时间范围内），试体的初长L也是递增的，根据各龄期限制膨胀率计算公式：

ε=×100

ε—所测龄期的限制膨胀率，%；

L—所测龄期的试体长度测量值，单位为毫米（mm）；

L—试体的初始长度测量值，单位为毫米（mm）；

L0—试体的基准长度，140mm。

在同龄期试体长度相同的情况下，脱模时间越早，试体的初长L数值越小，其他各龄期的限制膨胀率越大。

1.3纵向限制器的重复使用

根据现行标准《混凝土膨胀剂》GB23439-2009对纵向限制器使用次数的要求：生产检验使用次数不应超过5次，仲裁检验不应超过一次。

在长期试验过程中，笔者发现纵向限制器重复使用次数时受以下几方面影响较大：

（1）前次试验结束后，因脱模过程中受力而形成的形变很难复原。

（2）前次试验中，空气中21d试体养护处于不避风状态（从而影响到试体局部干缩进度明显加快，使钢丝变形）。

（3）前次试验中，空气中21d试体养护处于相对湿度变动幅度较大的状态。

（4）纵向限制器自身钢丝与钢板间焊点开裂。

根据经验，如果纵向限制器因第一种情况而导致变形，通常会对下一次试验结果产生较大影响，不会继续使用。如果是第二、三种情况导致变形，可根据变形严重程度，变形不明显的纵向限制器可再使用1-2次（通常我们会以为对纵向限制器的形变反向施加作用力可以把变形程度降低，事实是那样做只会适得其反）。如果是第四种情况（焊点开裂），这种情况通常是整批出现问题，请尽早重新购置一批纵向限制器，以免延误试验进度。

1.4保证长度测量值稳定应注意的几个方面

在长度测量时，通常采用一组试件重复测量的方式，以检验测量的稳定性。根据经验，正常情况下，同一试件重复测量时，千分表示值变化应在0.003mm以内。但经常遇到测量值重现性差的情况，出现这一问题可检查以下几方面：（1）千分表端部侧头链接松动。千分表的端部侧头与连杆为螺纹连接，长久使用可能出现连接松动；（2）纵向限制器具测头不够光圆或中间钢丝出现形变。观察测头表面状态和手指触摸基本可以检查出测头是否光圆，对于中间杆变形检查可用卡尺测量纵向限制器两端钢板间距，即两端钢板四角间的4个测量值是否有较大偏差；（3）长度测量过程中试件的保湿。对于刚脱模的试件及水中取出的试件应立即用湿毛巾包裹，除测量读书外，均应有效包裹，测试区应避免正对空调出风口；（4）检测人员应在一定测试经验基础上保持相同测试手法。

2.结语

对于膨胀剂的相关试验，很多内容只是笔者几年来的试验心得，其中大部分来自于失败的试验。笔者发现，试验过程（下转第277页）（上接第253页）中对限制膨胀率影响较大的因素，除环境相对温度湿度、避风、脱模时间以及纵向限制器之外，使用不同龄期的基准水泥（基准水泥的保质期为六个月），也会对试验结果产生一定的影响。但是由于受条件制约且笔者资历尚浅，暂时无法测出有效的数据。

【参考文献】

[1]《混凝土膨胀剂》GB23439-2009.

防渗膨胀混凝土 第3篇

通过研究实践表明, 采用低弹模混凝土防渗墙进行土坝防渗加固是可行的, 其工程技术成熟、施工质量可靠、施工方法可操作、检测方便, 具有防渗效果好、使用寿命长等优点, 可以在土坝防渗加固中进行推广应用。

2 工程概况

2.1 工程简介

该水库坝址以上集雨面积18.4km, 主河道长7.15km, 比降13.08%。水库加固设计洪水标准为100年一遇, 校核洪水标准为1000年一遇, 正常蓄水位528.48m, 设计洪水位528.48m, 校核洪水位528.51m, 死水位504.48m。工程于1973年6月动工, 1981年8月竣工, 是一座以灌溉为主, 结合防洪、发电、养殖等综合利用的中型水库, 保护下游人口约5万人, 灌溉2.25万亩。坝后有三级电站, 总装机5100k W。

大坝为粘土心墙堆石坝, 坝顶高程530.02m, 防浪墙顶高程530.71m。最大坝高42.50m, 坝顶长140m, 宽6.0m, 粘土心墙顶宽3.0m。大坝迎水坡设两级宽1.50m平台, 背水坡设三级平台, 分别宽1.30m、1.83m、7.20m, 上下游坡面均为干砌块石。

2.2 工程地质情况

水库区内属剥蚀低山丘陵地貌, 地表植被发育, 库周地形坡度在15~50°。坝址地质构造以断裂为主, 褶皱不发育。坝址主要发育3条断层F11、F12、F13。F11断层宽2.5~3.5m, 发育于坝址右岸溢洪道中。F12断层发育于坝址左岸。F13断层宽1~2m, 发育于坝址河中靠左侧。坝址区节理较发育, 主要有三组, 走向分别为N65~85°W、N10~30°E、N50~70°E。受断裂密集发育的影响, 坝址区岩体破碎。

2.3 大坝渗漏基本情况

经多年运行, 村内水库大坝不均匀沉陷造成坝顶防浪墙断裂和迎水坡表面局部沉陷。由于部分干砌块石风化, 坝面呈中间凹的弧状, 整体轻微沉陷。经检测, 坝体填筑土压实度为80~90%, 低于规范要求 (96%) , 渗透系数超过规范允许值 (1.0×10cm/s) 。大坝观测渗漏量约为4.5l/s, 渗漏量较大。受断层及节理密集带影响, 坝址区岩体破碎, 裂隙发育, 高程510m以上坝基岩体基本为强风化状, 大坝存在坝基渗漏和两坝肩绕坝渗漏问题。

3 低弹模混凝土防渗墙施工技术

低弹模混凝土防渗指的是用膨润土代替普通混凝土中的部分水泥而形成的一种柔性墙体材料, 与普通混凝土相比, 其弹性模量比较小, 而与塑性混凝土相比, 其弹性模量又比较大, 但是抗压强度也比塑性混凝土大。因此从适应土坝变形角度考虑低弹模混凝土不如塑性混凝土, 但由于低弹模混凝土抗压强度较大, 从承受土体的三面压力上考虑则比塑性混凝土更优。

3.1 大坝防渗处理方案选择

方案一:薄型抓斗混凝土防渗墙方案。设计混凝土防渗墙厚0.6m, 中心线长140m, 塑性混凝土渗透系数10-7~10-9cm/s, 28d抗压强度1~5MPa, 墙底插入坝基强风化基岩2.0m。双坝肩渗漏采用高压旋喷灌浆和帷幕灌浆进行防渗处理, 旋喷桩桩径0.8m, 孔距0.65m, 灌浆孔深10.0~35.0m, 钻孔深入坝基岩体0.5m, 喷浆压力≥20MPa。高压旋喷灌浆与坝体混凝土防渗墙衔接, 形成封闭的防渗体系。

方案二:高喷防渗板墙方案。该方案为坝体全断面灌浆、坝顶单管高压旋喷灌浆构筑垂直防渗墙。旋喷桩单排, 孔距0.65m, 灌浆深10.0~43.0m, 钻孔深入坝基岩体0.5m, 喷浆压力≥20MPa。双坝肩渗漏问题采用高压旋喷灌浆防渗墙进行防渗处理。

方案三:劈裂灌浆方案。灌浆范围长140m, 沿坝顶布置双排孔, 排距1.5m, 第一排劈裂灌浆孔布置在距坝顶上游面2.2m处;河床段桩号坝0+047.0~坝0+117.0, 孔间距5.0m;岸坡段桩号坝0+000.00~坝0+047.0及坝0+117.0~坝0+140.00, 孔间距3.0m;灌浆孔深为坝顶至坝底面, 灌注材料为粘土浆。双坝肩渗漏问题采用高压旋喷灌浆防渗墙进行防渗处理。

根据水库地形地质条件和大坝漏水情况, 综合考虑工程加固、施工质量及防渗效果等因素, 大坝坝体防渗加固最终采用薄型抓斗混凝土防渗墙方案。该方案施工方法较成熟, 工程质量可靠, 耐久性好, 防渗效果可靠。

3.2 低弹模混凝土防渗墙试验

3.2.1 低弹模混凝土防渗墙物理力学指标

防渗墙墙体采用二级级配掺膨润土, 以降低混凝土的强度和弹性模量, 但掺量不能大于30%, 同时可大量掺入粉煤灰和适量引气剂与减水剂。低弹模混凝土防渗墙主要设计参数如下:28d龄期试块的抗压强度≥5MPa, 抗拉强度≥0.5MPa, 抗压弹性模量3000~5000MPa, 极限水力坡降≥400, 墙身渗透系数≤1×10-7cm/s, 拌和物性能扩散度340~400mm。

3.2.2 试配原材料

(1) 水泥:采用红狮牌复合硅酸盐32.5R水泥, 其物理性能检测结果符合《通用硅酸盐水泥》 (GB175-2007) 标准要求。

(2) 膨润土:采用“冠豸山”牌优质纳基膨润土粉 (Ⅱ) , 其性能指标检测结果如下:含水率13.1%, 液限400.5%, 塑限116.7, 塑性指数283.8, 粘粒含量93.7%, 达到优质要求。

(3) 骨料:河砂及碎石。二者性能指标检测结果均符合《水工混凝土施工规范》 (DL/T5144-2001) 中混凝土用细、粗骨料技术指标要求。

(4) 外加剂:采用福州君安建材有限公司生产的YS型聚羧酸缓凝高效减水剂, 其性能指标检测结果符合《聚羧酸系高性能减水剂》 (JG/T223-2007) 中缓凝型合格品的技术指标要求。

3.2.3 低弹模混凝土试配试验结果

根据低弹模混凝土设计指标和《水利水电工程混凝土防渗墙施工规范》 (DL/T5199-2004) 有关要求, 本配合比28d室内试配强度按不小于7.4MPa设计, 设计28d混凝土实际强度标准值取5.0MPa, 施工混凝土强度保证率取80%, 因水下浇筑对混凝土实际强度的不利影响, 提高室内试配强度15%。对表1进行分析, 三种配合比的各项指标符合设计要求。

4 防渗墙质量及运行情况评价

防渗墙混凝土芯样检测结果如下:2、10槽段芯样抗压强度平均值分别为12.8MPa、12.6MPa, 抗拉强度平均值分别为1.11MPa、1.09MPa, 抗渗等级均小于1×10-7cm/s, 水力坡降均大于400, 满足设计要求。2槽段105d芯样弹性模量为4410MPa, 10槽段75d芯样弹性模量为4350MPa, 达到设计要求。

本工程经过监测分析, 加固处理效果达到设计要求, 整体工程质量较好。

5 常见施工事故处理

5.1 堵管事故

在灌注混凝土过程中, 混凝土配合比设计不当, 则会影响混凝土的流动性, 严重离析, 骨料超径;浇筑混凝土方法不当, 而且浇筑时间过慢或中断时间过长;导管内径过小, 或同一根导管采用了不同内径的导管等原因造成浇筑导管堵塞。

处理措施:分析堵管原因和部位, 并做好详细记录, 明确管底位置和埋深, 并采取有效措施避免其他导管同时堵管;上下反复抖动导管, 如果抖动无效, 则应该在导管埋深的允许范围内提升导管, 增加导管内的压力;在堵管部位不深时下钻杆捅, 如果位置较深, 则可以使用压缩空气顶推管内混凝土;如果上述所有的措施都无效, 则应该抓紧时间起出导管重新下管, 重新开浇, 并且将管底插入混凝土面以下0.5~1.0m。

5.2 导管脱出事故

在灌注混凝土过程中, 由于导管的埋深误判, 托卒浇筑;拆卸导管记录错误, 造成拆管时将导管提出混凝土面;混凝土面测量错误等会造成导管脱出事故。

处理措施:当发现导管内混凝土面过低, 或有泥浆进入管内时, 应立即下放导管, 增加管底插入深度, 直至管内恢复正常;如果导管拔出导管混凝土面, 发现及时, 除管内进入泥浆外, 无其他已浇筑混凝土严重混浆的迹象, 可在下放导管的同时用小抽筒抽出管内泥浆, 然后继续浇筑;如果长时间处于脱管状态浇筑, 经查, 槽内混凝土已发生大范围严重混浆, 则应立即停止浇筑, 尽快清除全部已浇筑的混凝土, 重新清孔, 重新浇筑。

6 结语

综上所述, 低弹模混凝土防渗墙是一种新型柔性防渗墙体, 具有结构可靠、防渗效果好、适应各类地层条件、施工简便以及造价低等优点, 发展前景广阔。在本文工程实例中, 对低弹模混凝土进行了有益的探索, 为低弹模混凝土的设计、施工提供了一定的经验。

根据试验结果, 最终采用混凝土配合比HP0936-2方案施工。2009年10月5日, 采用超声波检测防渗墙1、2、8、10~12槽段共6个孔的墙体均质性和密实性。检测结果如下:被检测段混凝土均质性、密实性较好;1、2槽段间、10~12槽段间无明显泥夹层;孔2和孔3混凝土与岩面结合情况较好, 符合设计要求。采用高密度电阻率法和多道瞬态面波相结合的勘探方法在坝体心墙及山体的接触部位探查渗漏或淘空情况, 结果表明, 坝体心墙及山体的接触部位渗漏情况明显好转。

参考文献

[1]王井福.低弹模混凝土防渗墙在某小型水库中的应用[J].内蒙古科技与经济, 2013 (20) :112~113.

[2]王加松.低弹模混凝土防渗墙在水库除险加固中的应用[J].黑龙江交通科技, 2013 (11) :139~140.