拆除技术范文（精选12篇）
拆除技术 第1篇
根据新建厚板厂的生产工艺的要求, 板加区需迁建2座加热炉及2座保温坑, 以满足轧钢车间对板坯的加热后的规格及质量要求, 因拆除完的耐材无法回收再利用, 故步进梁式加热炉耐材将全部拆除, 按照废弃物进行处理, 只对部分锚固件收集、修整、打包, 运至湛江新厂。
炉体结构如下:1) 炉顶从工作层到隔热层依次为:可塑料230m m+硅酸铝耐火纤维毯30m m+硅酸铝纤维浇注料70m m+D M-1锚固砖=330m m。均热段炉顶上有30只平焰烧嘴, 第一加热段炉顶上有36只平焰烧嘴。在均热段与第一加热段、第一加热段与第二加热段有两个炉顶压下。2) 炉侧墙从工作层开始依次为:致密高强浇注料286m m+轻质隔热砖116m m+耐火纤维绝热板60m m+硅酸铝耐火纤维毡60m m=520m m。加热段和均热段的两侧炉墙上共有56只烧嘴;两侧各有3只检修炉门、4只侧开炉门。3) 装料端与出料端墙从工作层开始的材料依次为:致密高强浇注料266m m+轻质隔热砖114m m+耐火纤维绝热板50m m+硅酸铝耐火纤维毡50m m=500m m。4) 炉底从炉底板至工作层依次为:10m m耐火纤维毡+硅酸铝耐火纤维板50m m+轻质隔热砖136m m+轻质隔热砖136m m+粘土砖68m m+粘土砖116m m=516m m。炉底分布四道挡墙, 挡墙为粘土砖与高温致密高强浇注料复合结构, 宽464m m, 高1496m m。
拆除中存在很多问题, 需要针对各问题采取相应措施。筑炉拆除炉本体前选定合适的排料口, 搭设运料平台;拆除作业区域的界定和安全工作确认和挂牌;保证压缩空气的供应, 耗气量9~12m3/m in, 风压6~9M pa, 若车间内压缩空气满足不了生产时应考虑配备空压机;预先联系好钢厂专用运渣斗和根据生产计划要求协调好车间内行车;施工现场道路畅通, 以满足运至废料场的废料能及时清运出场;保证水源的供应, 洒水以控制拆除时拆除物的扬尘;保证正常检修电源的完好;在不影响车间正常生产的情况下, 保证车间内其他可利用资源的正常使用;安全防护设施制作准备完;各种拆除工具、材料全部准备完;所有施工人员安全交底、技术交底完成, 炉拆除炉本体前机械设备单位拆除完炉顶各管道 (筑炉配合) , 筑炉拆除炉本体前机械设备拆除单位拆除完炉门、检修门等 (筑炉配合) 。
机械设备和管道属于保护性拆除, 所以耐材拆除时应对其它设备和管道进行监护;拆除的工程量大, 施工场地狭小, 且多层作业, 应做好各方协调及各专业间交叉配合, 保证拆除工作的顺利进行;炉子各层之间落差高度大, 施工现场安全隐患多, 安全管理难度大, 做好安全措施工作尤为重要;拆除作业粉尘大, 必须采取降温、防尘措施;拆除后的材料运输通道狭小, 充分利用好车间内的行车、临时措施和各现场资源是确保拆除工期的重要因素。
拆除顺序遵循从上往下、有主到次、先小件再大件、先次再主原则进行:
停机挂牌→安全隐患排查→安全隐患处理→设安全警示标识和防护设施→拆除前准备→机械设备管道、部分平台拆除→炉内烟道部分拆除→烟管拆除→炉门及检修门等拆除→炉顶拆除→炉墙及水梁拆除→炉底拆除→烟道及换热器拆除→烟囱拆除→交下道工序 (烟道等可与炉本体同步) 。
在确认无任何安全隐患后按法兰接口分段整体拆除各管道和支架, 炉门和检修门整体拆除吊走后拆除耐材, 炉顶耐材用风镐和撬棍从炉顶铺设平台人工解体, 炉墙耐材用风镐和撬棍搭设扣件式钢管脚手架作平台人工从上至下拆除或利用水梁搭设脚手架作平台拆除, 炉底拆除利用风镐、撬杠人工解体, 水梁在炉内分段破除浇注料后用气割截断吊走, 换热器利用车间内行车或汽车吊整体拆除, 烟道拆除利用风镐、撬杠人工解体, 炉顶、炉墙拆至炉底的耐火材料, 通过预先设置在一侧侧墙的皮带运输机运至料斗内或转至运料平台人工利用小推车运至废料斗内, 最后用车间内行车吊至专用运输车上运走。
分段解体拆卸下来的管道的耐材并整体吊至专用运输车上运走, 烟道拆除物利用购置改装后的皮带运输机运至料斗内或由人工利用手推车装入料斗内, 最后用车间内行车吊至专用运输车上运走, 所有拆下来的炉门、检修门、换热器直接吊至空旷场地用风镐拆除, 为了保证拆除时耐材及时运离现场, 准备对侧墙排料出口炉壳扩大, 铺设运料平台或落料滑道, 下接渣斗, 由于加热炉在厂房内, 而且可能有残余有毒有害气体, 应打开所有炉门, 并对各个区域死角进行煤气或氮气等残留气体检测, 确保安全后方可进入工作。
确认所有有安全隐患排除并挂牌, 施工区域拉设红白安全旗, 炉子平台和炉顶无安全设施的安装临时围护栏杆, 炉本体、烟道拆除应从上往下逐步进行, 拆除前必须保证排料和运料通道畅通, 料斗应有专人管理和联系, 装满后在第一时间运离现场, 拆除时应及时用水喷洒, 不能扬尘, 拆除作业必须穿戴好相应的劳动保护用品并正确配挂安全带, 换热器、水平烟道分段解体需考虑行车的最大承载力, 保证拆除工作顺利, 锚固件包装前, 要对其表面的油污进行清洁处理, 以达到包装、运输的要求。包装要标明吊装位置及吊装、堆放的方向, 拆除过程中应做好各部位的拆除记录, 及相关锚固件收集情况记录。
本文对加热炉耐材拆除进行简单介绍, 拆除的基本原理同样适用于其他废弃物料的拆除工作。在目前的激烈竞争的情况下, 如何节约时间、人工、机械等的前提下完成施工任务, 是每一个在建工程需要思考的问题, 我单位在调查分析现场情况的基础上经过前期策划, 在减少人工使用量, 减低工人劳动强度, 优化作业环境方面做了许多安排, 多方案论证优选的情况下对加热炉耐材按照上述方法拆除, 并进行了优化, 在实践中也取得了较好的效果。
摘要：本文主要针对拆迁工程中设备需要保护性拆除, 内部填充料按废料进行清理的情况, 本文从基本情况、耐材特点、施工方法、节约成本四个方面进行分析总结, 提供一系列高效、低成本的耐材拆除方法。
关键词：加热炉耐材,安全,拆除,运输
参考文献
[1]张毅等.优化取料机技术.
拆除施工安全技术规范 第2篇
1.作业前检查使用的工具是否存在隐患，如手柄有无松动、断裂等，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用，操作时应戴绝缘手套。
2.安全梯不得缺档，不得垫高。安全梯上端应绑牢，下端应有防滑措施，人字梯底脚必须拉牢。严禁两名以上作业人员在同一梯上作业。
3.拆木模板、起模板钉子、码垛作业时，不得穿胶底鞋，着装应紧身利索。
4.高处作业时，材料必须码放平稳、整齐。手用工具应放入工具袋内，不得乱扔乱放，搬手应用小绳系在身上，使用的铁钉不得含在嘴中。
5.拆除模板必须设专人指挥，模板工与起重机驾驶员应协调配合，做到稳起、稳落、稳就位。在起重机机臂回转范围内不得有无关人员。
6.必须按拆除方案和专项技术交底要求作业，统一指挥，分工明确。必须按程序作业，确保未拆除部分处于稳定、牢固状态。应按照先支后拆、后支先拆的循序，先拆非承重模板，后拆承重模板及支撑，在拆除用小钢模板支撑的顶板模板时，严禁将支柱全部拆除后，一次性拉拽拆除，已经拆活动的模板，必须一次连续拆完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。
7.严禁使用大面积拉、推的方法拆模。拆模板时，必须按专项技术交底要求先拆除卸荷装置。必须按规定程序拆除撑杆、模板和支架。严禁在模板下方用撬棍撞、撬模板。
8.上下沟槽或构筑物应走马道或安全梯，严禁搭乘吊具、攀登脚手架上下。
9.拆模板作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模板作业人员必须站在平稳可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。
10.拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠的防坠落安全措施。
11.严禁使用吊车直接吊装没有撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须栓结牢固，且吊点平衡，吊运大钢模板时必须用卡环连接，就位后必须拉接牢固方可摘吊钩。
12.使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，防止再使用时突然断裂伤人。
13.使用吊装机械拆模时，必须服从信号工统一指挥，必须待吊具挂牢后方可拆支撑。模板、支撑落地放稳后方可摘钩。
14.拆除模板必须满足拆除时所需的混凝土强度，经工程技术负责人同意，不得因拆模而影响工程质量。
15.拆模板作业高度在2m以上（含2m）时，必须搭设脚手架，按要求系好安全带。
16.成品半成品木材应堆放整齐，不得任意乱放，不得存放到在施工程范围内，木材码放高度不宜超过1.2m。
17.应随时清理拆下的物料，并边拆、边清、边运、边按规格码放整齐。拆木模时，应随拆随起筏子。楼层高处拆除的模板严禁向下抛掷。暂停拆模时，必须将活动件支牢固后方可离开现场。
拆除技术 第3篇
关键词：不规则工作面；综采拆除；破碎顶板；架设棚；铺设金属网
中图分类号：TD822 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）14-0099-02
1 概述
Ⅲ5414工作面地质条件复杂，在接近收作时由于受两条断层构造影响，第40架至工作面机尾顶板比较破碎，再加上该工作面不规则开采，需要甩采机尾，致使该段范围内存在搓网、撕网现象，在有效期限内，未能按照计划要求将金属网铺设到位。经过现场勘查，决定采取使棚铺网技术方案。
1.1 工作面位置
该面右以Ⅲ4采区轨道下山为界，左跨Ⅲ6采区至矿界（与杨庄矿边界），上区段为Ⅲ5412综采工作面已回采完毕，下区段Ⅲ5416工作面，尚未开拓；外段顶部为Ⅲ4416、Ⅲ4418工作面采空区，里段顶部为四煤层岩浆侵蚀区，不可采。（图1为Ⅲ5414平面示意图）
图1 Ⅲ5414平面示意图
1.2 煤层情况
该工作面煤层为5煤层，层位属二叠系下统下石盒子组，从两巷和切眼揭露煤层资料显示，该面煤层结构简单，硬度较小，呈碎屑状或粉末状。煤层赋存较稳定，局部受构造影响，煤层厚度1.4～3.5m，平均2.8m，属中厚煤层。煤层倾角5°～12°；煤种牌号属瘦煤，其宏观煤岩类型属半亮型。
1.3 煤层顶底板情况（见表1）
2 施工方案
2.1 使大棚
工作面第35架至机尾使正规大棚，一架两棚，均使用3.8m一端带牙壳的工字钢梁，梁的一端放在支架实梁上，搭接长度不小于300mm，另一端用圆木和单体共同撑起，圆木规格3m×（￠180～200）mm，单体规格DW31-250/100X，棚腿必须支设在实底上。顶板用塘柴笆片、板皮过严，掉漏顶处用大料、塘柴接实过严，煤帮用板皮配合塘柴笆片腰实背严。
2.2 铺金属网
2.2.1 上网时从第35架开始，将金属网沿工作面展开，金属网用10#铁丝固定大棚工字钢梁上，走向每隔200mm一处联结。
2.2.2 上完第一张网后，再上第二张网。每两张网之间倾向搭接长度为500mm，压茬时，机尾方向的网放在机头方向的网之上，逐张类推；沿走向搭接是新网在老网之上，搭接长度不小于500mm，联接点距离不大于200mm，联网压茬双边都要联，用16#铁丝双股扭结，直至上网工作结束。
2.2.3 金属网连接好后，在支架前端倾向绑一排2寸金属水管，然后每间隔500mm必须铺设钢丝绳（钢丝绳为废旧Φ18.5及以上绳），要求钢丝绳拉直拉紧，钢丝绳连接处应不少于3个蛤蟆卡子固定。
2.3 甩采
2.3.1 工作面甩采之前必须先将工作面运输机调整一直线，然后每隔25架一个压茬甩采。
2.3.2 第一刀煤机下行割煤至机头，25架以下运输机微推调整，25架以上按一个截深推移运输机。第二刀采煤机下滚筒下行至20架，采煤机上行割煤，26-50架微推运输机，50架以上按一个截深推移运输机；照此办法，每25架为一个压茬段，直至一个循环结束，每进一刀要调直运输机及支架，使工作面运输机和支架分别保持两条直线。
2.3.3 为防止移架时大棚下落，移架前要在本架的两根大棚梁子上打好单体，单体距支架前梁的距离要大于或等于本架的移架步距。
3 安全要求
（1）人员进入煤壁作业前，必须停止刮板输送机，并用载波闭锁，工作地点距采煤机滚筒5m范围内有人作业时，必须将煤机切断电源，打开隔离开关和离合器。
（2）进入煤壁作业时，人员必须站在有支护的安全地点，严格执行“敲帮问顶”制度，用长物找掉危岩悬矸及松动的煤壁，保障后路畅通，并且要安排专人观察顶板及周围情况，发现问题立即喊号撤人。
（3）联网时，工作面运输机必须停电闭锁，金属网铺好后，进行割煤时，多余的网用铁丝向后吊挂在支架上，以防煤机割到网。
（4）人员在煤壁工作时，严禁任何人操作本架及上下各5架范围内的支架，如需操作，必须待人员全部撤至安全地点后，方可操作。
（5）煤机司机必须精心操作，严禁撕网，一旦撕网，必须补好网，并拆掉煤机滚筒上的金属网后，方可正常
作业。
4 经济效果
社会效益：该面在规定时间内的实现了安全回收，在很大程度上改善了职工的安全施工环境，实现了“人、机、环、管”的和谐发展。
经济效益：缩短了设备的周转周期，提高了设备的使用效率，有效地遏制了设备能耗的流失而带来的经济损失，且降低了设备租赁费用。
5 结语
矿井的开采需结合实地的水文地质情况制定相应的安全性措施，淮北矿业集团公司闸河矿区多为老矿，地质条件复杂，断层构造多，顶板裂隙发育，工作面多为不规则布置，综采拆除准备困难，破碎顶板条件下铺设金属网比较困难。该项技术的成功应用，为相同地质条件下综采收作前准备提供了很好的经验。
作者简介：闫安（1978—），男，安徽利辛人，安徽淮北矿业股份有限公司朱庄煤矿助理工程师。
海洋油气平台退役拆除技术研究 第4篇
关键词：海洋油气平台,退役,拆除,水下切割
目前我国海洋石油部分采油平台已达到其使用寿命, 根据有关国际公约、国际惯例和国内法律、法规的要求, 如果没有其他用途, 必须将这些平台进行拆除。陈旧生产设施的处理比原来设计和建造它们更具有挑战性, 其涉及许多技术领域的综合性的系统工程, 并且受到经济、技术、安全、环境保护等多种因素的制约, 是一项极具危险性的工程, 不能简单将其视为建造安装过程的逆向操作。该工程本身对海洋环境也是一个潜在的污染源, 一旦发生事故, 将造成巨大的损失。为了保障施工人员的安全, 防止海洋环境遭受污染, 保护生态平衡, 必须对拆除工程的全过程进行严格的管理。
1 平台拆除工艺
在拆除平台结构中, 主要包括两部分:上部模块的拆除和下部导管架的拆除。
1.1 上部模块
包括对上部模块的检测, 结构强度校核及起吊吊点选择, 之后设计模块的装船工艺, 采用适当其中能力的起重船进行起吊装船。
组块的起吊作业一般要选择在好天气情况下进行, 时间要富裕。起吊时, 应密切注意组块固定点是否完全切开, 应备应急人员和工具在附近待命。组块吊回码头前, 应事先研究好组块在码头上的放置位置及处理方法, 以避免组块吊回陆地后, 占用浮吊更多的时间。
1.2 下部导管架
拆除导管架方法的选择是要受到很多实际因素的影响。拆除平台主要是受到重型起重船起重能力和成本的限制, 同时导管架需要提升的高度、起重机械手的伸距、手臂活动空间都会对方法的选择产生影响。
对于大型的平台, 由于导管架的重量太沉, 甚至起重船也难以提升起来, 这是可以使用漂浮法来拆除。方法是将桩柱内的水排出并焊上闭合板, 以增大导管架的浮力, 使其漂浮起来, 再利用驳船的拖力使其由垂直位置转到水平位置, 然后将其拖走。
使用漂浮法拆除导管架时, 必须保证导管架水平支撑杆具有足够强度, 否则在驳船拖拉过程中会损坏。海床不能太松软, 以防导管架埋入土中无法拖动。提前探明拖拉路线上的海底状况, 以防止沉船、带壳海底生物等障碍物的阻挠, 或者损坏海底管线造成危险。
2 水下切割技术
由于无论采取何种形式拆除平台, 总要涉及到大量的切割操作。不同的切割方法对成本、安全性和可靠性有着重大影响。目前国外常使用的切割方法有爆破切割、腐蚀水喷切割、温度枪切割、氧化燃料/氧化弧切割等。由于下部结构形状的复杂性, 导致在切割后容易变得不稳定。因此, 在实际拆除下部结构的操作中, 通常将几种切割技术结合使用。
2.1 潜水员水下火焰切割
1908年, 德国最早实现水下火焰切割。它与空气中火焰切割机理几乎一样。切割过程中, 氧气和压缩空气需要由管子喷射到桩基附近, 这样可以为切割过程创造一个气室。随着空气压力的增加, 可实现的水下切割深度也会增加。水下火焰切割一般由潜水员操作, 由于受到潜水员作业深度有限, 且施工工艺复杂, 风险较大, 在实际中应用较少。
2.2 水下金刚石绳锯切割
这种切割方法的工作原理是加持机构将设备固定在海底管道待切割位置, 采用张紧装置金刚石串绳保持张紧状态, 驱动装置驱动串绳做切向运动, 进给装置带动切割架做直线运动, 实现串绳的径向进给。其利用金刚石的硬度与绳索的柔性对切割对象进行磨削以完成切割任务。随着技术的发展, 串珠绳制作工艺的不断提高, 金刚绳切割钢制构件研究不断得到深入, 在水下工程领域, 绳锯机显示出了其独特的优势。
国内有学者针对水下竖管切割作业, 开展水下卧式金刚石绳锯机的研制, 并不断优化结构和控制方法, 适应深水作业。下图1为金刚石绳锯机本体结构示意图。
与其他切割方法相比, 金刚石绳锯机具有很多以下优点:
(1) 安装方便, 安全、可靠、操作方便, 费用相对较低;
(2) 切割可进行全程监控, 便于水下作业, 同时也保证了操作的安全性;
(3) 不受水深限制, 可以切割复合材料及不规则构件;
(4) 可以用于海底单层配重管, 双层管以及其他管材的切割。
2.3 磨料高压水射流切割
磨料高压水射流切割技术是在高压水中掺入磨料颗粒, 经由喷嘴喷出后形成的一股高速固液两相流, 射流中的磨料颗粒提供了主要的切割力, 研磨料颗粒通常使用石榴石、金刚砂和铜矿渣等。随着科技的发展, 目前还有一些新形式的射流正在被开发和研究, 不断提高水射流切割的能力。诸如, 空化射流、添加剂射流等。国内学者在高压水射流切割的理论和实践方面开展了相应的研究。由液体驱动的磨料高压射流切割机, 工作时可以完成水探超出600m的切割, 如果由R O V辅助, 甚至可以在超过1100m的水深下进行桩基的切割作业。图2为国内学者研发的研磨料高压水射流切割设备。
1-切割装置;2-导向装置;3-张紧装置;4-液压夹紧装置;5-进给装置;6-驱动装置
1.水池;2.高压泵;3.高压管线;4.调压阀;5.压力表;6-磨料罐;7.节流阀;8.磨料调节阀;9.混合腔;10.压力表;11.支架;12.水箱;13.套管;14.磨料切割工具
虽然在平台拆除中, 磨料射流切割法是一种比较可靠的方法, 但在切割复杂构件时仍然存在切割不完全和切割完成时机判断问题。
中国石油大学 (华东) 水射流研究中心研制出一种磨料射流外切割系统, 大大简化了操作的工艺要求, 并减低了作业成本。如图3所示。作业过程中只需要通过潜水员或者ROV将整套工具下放到切割位置后固定, 然后对管件进行切割。
2006年, 在番禺30-1导管架安装浮筒拆除项目中, 国内海洋石油工程领域内首次使用CTS公司磨料射流水下切割系统进行水下大型结构的切割。整套系统由混切系统、高压泵系统、液压动力系统、水下摄像系统、气动绞车、水下切割器等几部分组成。通过气动绞车收放切割脐带, 通过高压泵获得切割所需的高压水, 通过液压动力系统远程控制水下切割器的行走速度和行走方向, 通过水下摄像系统观察切割状态。
2.4 液压旋转式内割
旋转内割刀切割过程:
(1) 清除桩腿内的淤泥及杂物.以便顺利安装切割工具。方法是用高压水喷射冲泥, 用气举法将水与泥排出桩外。
(2) 在平台上搭设割刀的工作框架。将割刀从水面上桩腿的上口放进桩腿。
(3) 将割刀插人, 到达预定位置后, 液压控制的刀臂张开使割刀在油管内固定, 然后刀片在油管内转动进行环向切割。如图4所示。
虽然研磨料高压水射流法、金刚石绳锯机锯法优点很多, 但使用费用相当大, 设备价格昂贵。内割刀具有结构简单、易加工制造且成本低、适用寿命长的优点, 对于导管架桩腿的切割, 可选用套管割刀。
2.5 聚能爆破切割
国内学者在对浅海废弃油井模拟实验的基础上, 利用成型射孔弹与空心铜球制成的简易柔性切割器相结合来代替外弹, 内弹仍使用外聚能切割器。利用多个空心金属球之间接触的可移动性, 能随时根据实际情况改变其外形;利用空心金属球的聚能效应和密封性, 可以达到很好的水下爆破切割效果。下图5为水下爆破切割安装示意图5。
聚能爆破切割方法最显著的特点是工期短、施工费用低, 综合考虑作业难度、气象、海象与拆除的安全性等因素, 爆炸切割拆除是最有利的。但是其不能用于重型钢筋混凝土结构拆除, 对海洋环境也会产生一定的影响。
2.6 切割技术的对比
五种切割技术各有利弊, 工作效率、适用范围、切割精度和成本等都各不相同, 在实际的工程应用中要根据施工的需要, 综合考虑, 进行对比和优选。表1为五种水下切割技术的对比表。
3 结论
(1) 随着中国海洋油气工业的发展, 海洋油气设施的退役弃置日渐成为海洋石油工业的一个重要议题。海上油气设施的退役弃置拆除是油田开发的最后一个重要环节, 逐步发展成为一个新兴的工程领域, 具有巨大的市场空间。
(2) 海上石油平台退役与拆除是一项涉及许多领域的系统工程, 退役拆除的模式也是各式各样。一般来说, 任何海上石油平台的退役与拆除, 针对不同的退役、拆除模式, 要考虑环境保护、可供使用的技术、成本花费与价格、安全性和可靠性、必须遵守的法律法规和政治等因素。
大型安装拆除安全技术措施 第5篇
2.1 大模板安装操作人员应严格按照模板设计和工序要求进行施工。作业前，施工负责人应做好专项安全技术交底和安全教育工作。检查吊索、卡具及每块模板上的吊环是否有效，并设专人指挥。统一信号，密切配合。做到稳起稳落，就位准确。
2.2 合模时，先将房间四角的角模安装到位，并将角模上口用铅丝固定在剪力墙的暗柱钢筋上，以防角模因入模碰撞而倒落。
2.3 将一个施工流水段的正号大模板吊至安装位置，初步就位后用撬棍按照墙体位置线，调整大模板位置，对称调整大模板的一对地脚螺栓，使其地面位置偏差符合规范要求。再安装反号大模板，校正垂直后，用穿墙螺栓将正反两块大模板锁紧。大模板没有固定前，不得进行下道工序施工。
2.4 外墙大模板作业高度在 4m 以上或二层及二层以上，要按照高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，在外挂三角架上设置防护栏杆，搭设水平兜网并满挂密目网。内墙大模板设置操作平台，其外侧设置栏杆和安全网。
2.5 大模板安装完毕，由施工负责人按照设计要求对模板工程进行详细检查。对检查出的问题，施工班组应逐条整改，报请施工负责人复检，确保模板工程符合混凝土质量要求及施工安全要求后，施工负责人签字认可，方可进行混凝土浇筑。
2.6 混凝土浇筑时，应设专人观察模板及支撑系统变形情况。发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，排除险情，并经现场施工负责人检查同意后方可复工。
2.7 雨季施工，高耸结构的大模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于 4Ω，五级以上大风不得进行大模板拼装及吊装作业。
2.8 临街及交通要道地区，应设警示牌，避免伤及行人。
3.大模板拆除安全技术措施
3.1 在混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏时，方可拆除。在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度未达到要求后，方可继续拆除。
3.2 拆模时严禁猛撬、硬砸，拆模若间歇停止，则须将拆下的模板首先运送到指定地点集中堆放。不得堆放在施工层上，更不得留下松动的模板。
3.3 拆模起吊前，应复查穿墙螺栓是否全部拆净，模板与墙体是否完全脱离，并清除大模板操作平台上的杂物，检查模板是否有勾挂兜绊的地方，指挥塔吊至被拆除的模板正上方，将大模板吊出。
3.4 在斜支撑的大模板应面对面堆放，自稳角为 75°~80° 无斜支撑的大模板应在现场搭设脚手架，将模板放入架子内，不得倚靠在其它模板或构件，以免下脚滑移、倾倒。
3.5 大模板存放场地必须平整夯实，采取排水措施，并加设满足地面承载力要求的垫块；对湿陷性黄土，须有防水措施；对冻胀性土，须有防冻融措施；确保大模板堆放相对稳定。
3.6 大模板拆装区周围应设置栏杆，并挂有明显的标志牌，禁止非作业人员入内
内脚手架的安全技术措施
时间:2009-12-28 16:22来源:未知 作者:admin 点击: 34次
⑴装潢满堂红架子立杆间距不大于2m，承重较大时不大于1.5m，横杆竖向步距不大于1.7m，承重较大时不大于1.4m。架高4m以内脚手板铺设间隙不大于20cm或铺满脚手架。⑵钢管扣件脚手架，必须坚固稳定，在荷载情况下，不倾斜不摇晃。排木（小横杆）必须插入墙体24 ⑴装潢满堂红架子立杆间距不大于2m，承重较大时不大于1.5m，横杆竖向步距不大于1.7m，承重较大时不大于1.4m。架高4m以内脚手板铺设间隙不大于20cm或铺满脚手架。
⑵钢管扣件脚手架，必须坚固稳定，在荷载情况下，不倾斜不摇晃。排木（小横杆）必须插入墙体240mm以上，禁止采用脚手孔的做法。
⑶脚手板铺设宽度应有足够的面积能满足工人操作。材料堆置，保证作业人员安全。一般宽度不小于1.2m。脚手板头要压在小横杆上。使用荷载：砌筑用270kg/m⊃;，装修为200 kg/m⊃;，超过2m以上的脚手架作业，要按高处作业加设防护。
⑷“炮架式”支架脚手架使用高不大于1.3m，支架必须平稳牢固，不晃动。支架间距不大于1.5m。使用宽度荷载和第3同。不准踏在板上作业。架子高度低于外墙20cm。
⑸架设脚手架严禁用砖码垛和利用砖垫作脚手架。
⑹脚手板一般以常用的杉木或松木。板厚不小于5cm；禁止使用腐朽、扭纹、破裂及有大横节的。板宽20-25cm，距板端8cm处用8-10#铅丝紧固。
⑺作业人员在脚手架上砌砖时，要面向墙面。不准对向人，面对面砌筑，以防伤人。
⑻作业人员不准站、蹲在墙上砌筑和吊线或测垂直度。外脚手架的安全技术措施
时间:2009-12-28 16:23来源:未知 作者:admin 点击: 126次 ⑴脚手架的搭设顺序为：平整场地夯实铺垫板和底座立杆扫地杆小横杆架设临时斜撑杆连墙杆剪刀撑栏杆铺脚手板立杆内侧横挂安全网立网设兜网 ⑵钢管外径48mm厚3.5m，其材质都有合格证。扣件应采用KT33-8的要求，所有扣件应有出厂合格证。⑶搭设时地基，必须夯
⑴脚手架的搭设顺序为：平整场地夯实——铺垫板和底座——立杆——扫地杆——小横杆——架设临时斜撑杆——连墙杆——剪刀撑——栏杆——铺脚手板——立杆内侧横挂安全网立网——设兜网
⑵钢管外径48mm厚3.5m，其材质都有合格证。扣件应采用KT33-8的要求，所有扣件应有出厂合格证。
⑶搭设时地基，必须夯实，一般脚手架搭设高度不得超25m，铺50mm厚的脚手板垫板和金属底座。应设临时支撑或与立体连接点，横杆、立杆、剪刀撑应按规定执行。搭设脚手架所用工具，另配件必须传递或用绳系，严禁抛掷。
⑷板必须铺满，不许有探头板现象，不合格的板禁止使用。
⑸架体与主体拉接必须按规定执行（垂直不超过4米，水平不超过7米，设拉接点）架子应分层搭设，分层验收。
⑹搭设人员凡有高血压，心脏病等不适于高处作业者不得上架操作。
⑺搭设人员必须戴好安全帽，佩好安全带，工具零件放在工具袋内，穿好放滑鞋、袖口、裤口要扎紧。
⑻架子工在操作时必须将安全带栓在可靠的保险部位。架子工安全带可低挂高用，凡不带安全带者以违章作业处理。
⑼拆除脚手架时应按后搭先拆的顺序自上而下逐步拆除一步一清，不得上下同时作业，拆除大横杆，剪刀撑时应先拆中间扣再拆两头扣，由中间操作人向下递杆。
⑽脚手架的拆除必须严格执行拆除方案，按技术交底安全生产。
⑾架子搭设前应由工程技术人员编制施工方案，方案要全面并报经公司技术处审批。
⑿架子搭设完成后，要经施工负责人组织有关人员对架子进行验收，验收合格后才能交付使用，分层搭设要分层验收。
3、高处作业安全技术措施
⑴高处作业人员必须持证上岗且身体健康，双眼视力不低于1.0，无听觉障碍，无血压高，癫痫，心脏病等不适于高处作业的病症。
⑵凡在二米及其以上高处作业无防护时必须系好安全带、不具备挂安全带的必须为操作者设安全防护设施等确保操作者的安全。
⑶高处作业人员在操作中必须精神集中，禁止闲谈，禁止向下抛工程垃圾、砖石等物。
⑷电气焊工高处作业必要时须两人操作：一人操作，一人监护，操作时安全带应进行防火隔离保护。作业层下方禁有易燃物。
⑸电工高处作业，除穿戴好劳保用品外，并严禁带电作业，必须搭设宽1.5m以上的脚手架，并设平网立网保护。
⑹高处作业前工程负责人应对所施工程的所有安全技术措施和施工人员的个人防护用品进行检查。有项目负责人“安全员、操作者三方签字后方能进行作业。
⑺施工中作业人员对高处作业的安全技术措施，如发现缺陷和隐患时，必须停止作业并及时向施工负责人报告。
⑻施工作业人员对现场任何有坠落可能的构件，应先行撤除或加以固定，并将高处作业用的物、料均应堆放平稳，严防坠落。工具应随手放入工具带，拆卸下的物件及余料、废料均应及时处理，不得乱掷或向下丢掷。
⑼在恶劣的气候条件下（大雨、大雪、大雾、六级以上强风）禁止从事露天高空作业。
拆除心灵之墙 第6篇
这些墙为什么存在于你的心中？
是什么阻止你打掉那些墙？
……
开学之初，我所在的心理咨询中心对一所中学的高三学生进行了这样的一个测试：以距离该校不远处的一个大工厂为测试模型，要求同学们在厂区平面图上，随意画出自己所认为该工厂最为理想的平面图。为了让同学们自由发挥创意，问卷调查图上，我们只画出整个工厂的外围与区区几面内墙，其他不作任何设限。
我在游戏中担任起一个项目的虚拟总负责人的角色。为了能够改善该工厂的作业流程，我个人的设想计划是把工厂内的部分内墙一一打掉，以便获得更为宽敞更为开放的空间，那么，工厂就可以重新安排机器设备的位置，让工作流程更有效率，而且，还有多余的空间以备未来扩充之需。
后来，当收回同学们的问卷调查图后，结果显示，他们绝大多数人所做的第一件事，便是在原来部分内墙的基础上，再小心翼翼地把更多的内墙给添加上去。这个行为，无疑反映了当事人身上潜藏着某种局限的思维方式。
究竟，这些内墙意味着什么呢？
很显然，这些内墙意味着一些人身上的限制性信念。所谓限制性信念，实际上指的是对自己的价值和能力的一种自我设限。例如，不少同学总唠叨说“我数学不行，高考肯定是没戏了”等等，这些语句其实都是对自己能力和价值划下了范围，给自己的高考设下的一种障碍。
限制性的信念，无疑会在接下来的学习生活中影响到对自我的认定，从而使一个人丧失自信。而依据我们的调查显示，在高三生入学之初，又以下面这一类限制性信念最为突出：
过去等于未来？
——“高三了，就快高考了，三年了，我总是习惯别人安排的路，没有生气，仿佛就是一棵枯树，青春年少，却燃不起激情的火焰。过去，有朋友说，和我相处，体味到的是冷，而不是温馨。我无奈，我不知道该怎么办。我和我追逐的梦，梦想成真，还远吗？
——“我曾是一个活泼开朗的女孩，由于去年高考的失败，使我几乎失去活下去的勇气。为了逃避失败，我离家千里外出打工，可是心情一直都平静不下来。我想今年再回去复习，参加高考，可又怕再一次名落孙山，要知道，我是再也输不起了……”
——“我是班上学习的尖子，老师非常器重我。可就在上一次期末考中，因为失手，年级成绩排名滑下了二十多名，尽管后来老师安慰我说没什么，但那次考试对我心理所造成的阴影却是无法抹去的，如今，我开始觉得自己风光已逝，上大学没有什么希望了。”
——“我对数学一点兴趣都没有，看到密密麻麻的算式就烦。因为没兴趣，于是就学不好，学不好以前的老师对我也没什么好感。现在上了高三，一见到数学老师就全身发毛，郁闷啊……”
【解读】
持“过去等于未来”的限制性信念，也就是说，过去你所经历过失败，你便认为这也一定意味着你未来也会失败；你过去不会做某些事，不具备某种能力，你便认定了自己以后也一定学不会它；在过去，你不被某一类人看好，你便认定了这类人以后也不会对自己产生好感。这种限制性的信念是一种自我设限和否定，它往往带有一种“永恒”的意味，好像它是一个永久不变的真理一般。而实际上，它可能仅仅代表的是你过去的一些经历，并不是你过去的全部，更不会是你的未来。比如，有同学说：“我数学不行，不知怎么高考……”这句话就太过偏激，因为，他可能仅仅是过去的某几次考试数学成绩不那么理想，但是，从此他却认定他不仅过去的数学学得不行，而且以后数学也不会起色。
【撬墙魔方：砍断桌脚】
过去不等于未来，要改变限制性信念，我们首先必须要有这样的一种认识。接下来，我们要做的其实就是去找到支撑限制性信念的以往的那些事件，然后去挖掘出这些事件的新的、正面的意义。
如果，把信念比喻成一个桌面的话，一些与过去相关的负面经历和事件正是支撑起桌面的桌脚，我们只要把这些桌脚砍断，那么，这一信念的桌面就将慢慢不复存在了。
第一步：找桌脚。找出支持这一信念的过去经历。首先，你要去回忆产生这一限制性信念的所有事件和证据。例如，一个抱有着“我是一个没有冲劲和激情的人”的限制性信念的同学，他通过不断地回忆，可能会找到很多支持这一信念的桌脚：很多同学都积极参加校运会，我没有参加，甚至不去观看；②曾经，班上有一个女同学说我没有激情，整天没精打采，很木；③同一宿舍的兄弟周末相约却踢足球，他们没有喊上我，是因为他们觉得我没有激情、不合群……
第二步：砍断旧桌脚。找出这些事件的另一些意义，换另外一个角度去看待这些事件。他找的结果如下：①我不参加校运会，是因为我有自知之明，体育不是我的长项；②那个女同学说我没有激情，是因为她没有看到我的沉着与冷静；③没叫上我一起去踢球，是因为他们看到我学习比较忙，不想打扰……
第三步：找出新的桌脚。回忆过去，找出与这个限制性信念相反的信念、事件，作为能够支持正能量的证据。在以上这个实例中，他要去找的就是足以支撑起“我是一个有冲劲、有激情的人的”证据：①我参加学校的文艺表演，在台上唱歌的时候很有激情；②我乐于助人，积极参与希望工程，我很有激情；③为了写出一篇好文章，我废寝忘食，也很有激情……
城市旧石拱桥爆破拆除技术 第7篇
关键词：旧石拱桥,爆破拆除,技术
1 工程概况
邕宁八尺江大桥位于南宁市邕宁区五象大道与蒲庙城区入口交汇处的八尺江上, 因五象大道建设需要将该桥拆除。大桥为325m料石板拱桥, 于1991年8月建成通车, 桥梁长125.1m。大桥下构为重力式墩台, 扩大基础, 材料均为料石, 宽9.5m。桥面板为整体现浇钢筋混凝土悬臂板, 宽16.5m, 桥面铺装为沥青表面处治。桥面标高74.75m, 河床最低标高为56.45m, 旱季最低水位标高 (95%) 为58.7m, 正常水位标高 (50%) 为61.7m, 桥面距河底高程约18m, 距离最低通航水位约16m。桥梁设计荷载为汽-15级, 路线等级为公路三级。
为了方便两岸行人通行方便, 在待拆除大桥上游30m处搭建了4.5m宽的钢结构便桥。八尺江为南北流向, 大桥东岸南北两侧分别为邕宁区林业局距东岸桥台最近距离约100m, 邕宁区海事处办公楼距东岸桥台最近距离约50m;大桥西岸南北两侧距邕宁区公路局最近距离约60m, 邕宁区建筑公司等单位办公楼最近距离约50m, 大桥结构见图1。
2爆破方案设计
2.1桥拱爆破
根据该拱的结构特点, 每个拱分别布置三组炮眼, 其中在拱肋中间钻一组孔, 在两侧拱底各布置一组炮眼, 拱厚约1.6m, 其爆破参数如下:1) 最小抵抗线W:取拱厚度的一半, 因此W=0.8m;2) 炮孔深度L:拱厚1.6m, 为了保证爆破时破碎均匀, 因此取孔深L=1.2m;3) 孔距a:孔距a=w=0.8m;4) 单孔装药量:Q=q Wa H=600x0.8x0.8x1.6=614g, 取600g;5) 总装药量:总炮孔数约10眼/排2排3组3拱=180个, 所以总药量为:1800.6=108kg;取110kg。
起爆网络:炸药使用乳化炸药, 由于炮孔比较多达到180个, 装药量达110kg, 为了控制爆破震动, 提高爆破效果, 采用分段延时起爆, 采取孔内毫秒延时, 不同段时间间隔为25ms。本次爆破延时雷管选用1、3两个段别, 每个段别起爆药量最大控制为30kg。连线时用串联方式联网, 每20发导爆管雷管为一束共18束, 每束分别用2发导爆管雷管连接, 连接之后按20发为一束, 再用2发瞬发电雷管起爆 (为了保证爆破顺利, 做二套起爆系统) 。
2.2桥墩爆破
桥墩主要由浆砌片石和片石砼基础构成, 拆除时主要用松动爆破拆除法, 桥墩主要采用浅孔爆破, 本次爆破根据施工条件采用垂直炮孔, 爆破参数如下:1) 最小抵抗线W:根据桥墩材质、几何形状、块度要求和环境条件, 采用人工清渣、机械运输时, W=0.3~0.5m, 取0.5m;2) 孔距a和排距b:a= (1~1.8) W=0.5~0.9m, 取0.75m, 爆破时采用逐排起爆, b=W=0.5m;3) 孔深L:需要爆破的桥墩高度约为12m, 应根据钻孔能力分次钻孔和爆破, 设计分为4次爆破, 钻孔深度为3m, 用一般YT-26钻孔即可;4) 单孔装药量Q:装药量Q=q Wa L=500x0.5x0.8x3=600g
2.3桥台爆破
该桥两侧的桥台基本埋设在地平面以下, 根据工程要求进行施工, 主要用机械拆除, 需要爆破时可根据具体情况钻水平孔或垂直孔, 块度大时可再钻孔进行二次爆破破碎, 桥台爆破参数参考桥墩的爆破参数进行施工。
3爆破安全验算
爆破震动安全距离为:根据萨道夫斯基公式:
计算结果:Q=40.96kg, 本次爆破拆除时最大起爆药量为爆破桥拱时的分段药量30kg, 小于计算值, 因此爆破时产生的爆破震动不会对20m远处的建筑造成影响。
4 爆破效果
六层教学楼拆除爆破技术 第8篇
阳泉市第十一中学一栋6层教学楼因不符合抗震要求需要拆除重建。楼房位于校园内,周围环境复杂,拟采用定向控制爆破予以拆除。楼房为6层砖混结构,长50.9 m,宽14.85 m,高23 m,建筑面积4 535 m2。一层高度3.7 m、二层高度3.1 m,内外承重墙为37 cm厚砖墙,南北方向有4排构造柱,前后跨距为3.2 m,中间跨距为2 m,东西方向有8排构造柱,跨距为6.8 m,柱的截面尺寸为0.37 m×0.37 m,各层楼之间有0.25 m×0.37 m混凝土圈梁。
2 周围环境
待拆楼房位于校内西北角,东面距学校餐厅和锅炉房6.5 m。南面为篮球场和绿化带,绿化带距待拆楼房27.6 m,西南角距待拆锅炉房、澡堂4.1 m,距教学楼20 m。距待拆楼房西面4 m处有一挡墙,之间建有库房(平房),挡墙上面外侧2 m有平房。距待拆楼房北面有一根待拆的煤气管道,最近处4 m,5.5 m处为挡墙,挡墙上建有居民平房和配电室,平房和配电室以北为马路。绕待拆楼房西侧、北侧有供电电缆,最近处不足2 m。
3 楼房定向爆破拆除方案
根据周围环境条件,该楼采用定向爆破倾倒方案,即利用不同爆高和起爆时差,在重力作用下形成倾覆力矩,使楼房向南倾倒。
4 爆破参数
4.1 缺口高度的确定
为形成定向倾倒,沿由南向北方向采用不同爆高,爆高由以下公式确定:
H=BtgΦ。
其中,H为缺口高度;Φ为切口角度,一般为15°～30°,本次爆破取Φ=22°;B为楼宽,B=14.85 m。
得:H=6 m。
南侧前墙缺口高度为6 m,实际开口高度:1层为1.8 m,2层为1.8 m,布孔主要在窗户以外的位置。
南侧纵隔墙及柱爆高须3.6 m,考虑到钻孔的方便,1层开口为1.8 m,2层开口为0.6 m,实际开口高度为4.5 m。
后纵隔墙及柱爆高须2.6 m,设计1层开口高度为1.8 m,2层砖墙不打眼,只在构造柱上钻三个眼,高度为0.8 m。
北侧砖墙不布孔,在主楼梯西侧的构造柱上钻三个孔并预先爆破,以加大后座,减小前冲,控制向南倾倒长度,从而保护待拆楼房西南角教学楼的安全。
4.2 装药量计算
1)墙孔装药量:Q1=qabδ。
其中,q取900 g/m3;δ为墙厚,m。Q1=900×0.4×0.3×0.37=40 g。
2)墙角孔装药量:Q2=1.15Q1=46 g,取45 g。
3)混凝土柱装药量:Q3=f(q1A+q2V)。
其中,A为单个炮眼爆破时所负担的面积,m2;V为单个炮眼爆破时所负担的体积,m3;q1为单位剪切面积用药量,g/m2,q1取32;q2为单位爆破体积用药量,g/m3,q2取150;f为炮眼所在位置的临空面情况,简称定位系数,f取1.15。
得:Q3=36.7 g,取40 g。
4)楼梯梁装药量:Q4=f(q1A+q2V)。
得Q主=41.1 g,取45 g。Q副=25.1 g,取30 g。
5)圈梁装药量:Q5=f(q1A+q2V)。
得Q5=20.16 g,取25 g。
4.3 预拆除部分
1)楼房西南茶炉房、澡堂;2)楼房西、北侧电缆;3)楼内纵向隔墙;4)楼梯梁;5)楼梯踏步,2层以下的上、中、下连接处打断;6)厕所垃圾道;7)楼内纵横隔墙的拆除部分要求不超过承重墙总面积的40%,并注意观察上部结构的稳定情况,如有异样,应立即停止施工,及时采取切实可行的措施;8)房间内暖气管;9)门厅。
4.4 起爆网络
由于炮眼数量多,为了准确起爆,采用非电导爆管和电雷管结合的起爆方法。炮孔内装一发非电导爆管雷管,20发导爆管雷管为一个簇联小组,用2发MS1段导爆管雷管传爆,临近的不超过20发传爆导爆管雷管再簇联,绑两发2段毫秒电雷管,电雷管连接成复式串联起爆网路,用MFB-150型起爆器起爆。
4.5 起爆时差的确定
为控制倾倒方向、顺序及降低爆破地震危害,本次爆破将楼房沿东西方向分为东、中、西三个区,其中中区的起爆时差如下:
1)2层前墙及前墙柱、横隔墙1、纵隔墙1及柱、纵隔墙2及柱为1+2段,延期25 ms;2)1层前墙及前墙柱、横隔墙1、纵隔墙1及柱为2+2段,延期50 ms;3)1层纵隔墙2及柱、横隔墙2、后墙柱为7+2段,延期235 ms。
东区和西区同时起爆,起爆时差如下: 1)2层前墙及前墙柱、横隔墙1、纵隔墙1及柱、纵隔墙2及柱为3+2段,延期75 ms;2)一层前墙及前墙柱、横隔墙1、纵隔墙1及柱为4+2段,延期100 ms;3)一层纵隔墙2及柱、横隔墙2、后墙柱为8+2段,延期305 ms。
4.6 安全校核
1)爆破地震速度:
其中,R为距被保护物的距离,本次爆破以楼房北面的平房计算,距离17.3 m;k为与场地地质条件有关的系数,根据类似工程取32;a为衰减系数,根据类似工程取1.57;Q为最大一段装药量,按东区和西区第二响起爆药量为22.3 kg。
得:V=1.85 cm/s,小于规程规定的一般砖房安全振速2.3 cm/s,考虑到拆除爆破装药比较分散,地震波经墙、柱再传到地面,振速将大大减小。
2)飞石。以下公式为在无覆盖的条件下,飞石距离与单耗的经验公式:
L=70q0.58。
其中,q为炸药单耗,按900 kg/m3。
得:L=70×0.90.58=65.8 m。
3)塌落震动:
其中,M为构件质量,考虑到待拆楼房总质量约4 000 t,并分为中间、东、西三个区,及楼房并非按自由落体运动,M取1 000 t;h为质心下落高度,计算为3.7 m;δ为构件材料破坏应力,取δ=10 MPa;R为构件着地点与测点的距离,取20 m。
得:V=1.65 cm/s,小于规程规定的一般砖房安全振速2.3 cm/s,可以保证周围建筑物的安全。
5 安全技术措施
1)所有1,2层需爆破的外墙用双层草袋、草帘和尼龙绳网包裹牢固。2)待拆教学楼的北面、西面平房和东面锅炉房、餐厅的窗户外设置挡板。3)爆破前将待拆楼房西南角澡堂及茶炉房拆除并将废渣全部清除。4)预拆除部分要按设计要求进行,同时派专人进行监测,发现裂纹、错位等结构安全问题要停止预拆除,并及时汇报,采取有效措施进行控制。
6 爆破效果与体会
山西阳泉市矿一中教学大楼拆除爆破,于2009年10月19日下午4:30安全起爆,爆破飞石安全控制在设计的安全范围以内,教学大楼周围建筑完好无损。
几点体会:1)采用中间先爆,然后东西两侧再爆,使得中间部分对两侧产生拉力,以保护两侧的建筑物。2)西区后墙构造柱上钻孔预先爆破,以加大后座力度,减少前冲。3)爆破时差为每一区楼道南侧1,2层炮孔同时起爆,楼道南北起爆时差控制在200 ms以内。
参考文献
[1]马宏昊,沈兆武,周听清,等.5层钢筋混凝土框架楼房爆破拆除[J].工程爆破,2006,12(4):44-46.
[2]周宁,沈兆武,周听清,等.17层剪力墙结构大楼爆破拆除[J].工程爆破,2006,12(3):53-55.
连续箱梁桥的拆除施工技术 第9篇
1 概 况
锡北运河大桥全桥长为478.9 m共分4联,其中主孔第3联位于锡北运河上,与河道中心线成46°,采用左右反对称的布控方式,即左半幅桥为20 m+35 m+45 m+21 m+20 m,右半幅桥为20 m+21 m+45 m+35 m+20 m。引桥第一联、二联、四联都位于岸上,在每两联的交接处都设有牛腿。第一联、第二联、第四联为连续箱梁,梁高1.1 m,内设圆形空腔,墩顶处有局部纵向预应力;主桥21 m+45 m+35 m孔为变截面箱形连续梁,主孔梁高为1.5~2.5 m,边孔梁高为1.1~2.5 m,沿主孔中心轴线对称分布,内设多边形空腔,采用纵向预应力。
2 渡船渡运拆除方案
考虑环境,施工条件等因素,采用4条500 t钢质驳船,组合成整体,在船上搭设支架,用拖轮将整体组合船只拖到主跨桥位下,在主跨两端分别离主墩中心3.50 m处切断,通过渡船将切断的梁体运到岸边,再在船上分块切割,由50T浮吊吊上堤岸,用凿岩机破碎清除。主桥拆除顺序:
1)搭设边跨满堂支架及主墩0#块支架;2)拆除全桥沥青面层和防撞护栏;3)渡船压水1 000 t,(每条船250 t);4)做好切割前的一切准备工作;5)断航、渡船用轮头拖进主跨桥位;6)渡船与主桥固定;7)对渡船的压水向外排出,对支架各点与桥梁垫实,边排水、边检查渡船支架,计划排水800 t;如果支架完好,然后进行切割,切割位置分别离主墩中心3.5 m处,被切割梁体长度为38 m,切断后渡船可上浮10~20 cm;8)切割完成,如果需要还可把船内的水继续向外排水使渡船继续上浮,渡船离开桥位后运至岸边;9)分段切割,按顺序用大浮吊吊上岸边,再用挖机破碎清除。
对于引桥现浇连续梁,凿岩机在桥上将桥面沥青凿除,将两侧3.5 m的翼缘板和护栏凿除,每孔搭设两个支点,对挂孔进行特别处理后,凿岩机下桥后在桥下从中间进行凿除。对于水中4个主墩的下部构造,采用钢板桩围堰,凿岩机上船将墩柱凿除,砼渣用挖掘机清理。其余边墩下部构造均在岸上,直接用凿岩机进行凿除。在具体拆除时,以下几点需要重点关注。
2.1 挂孔支架施工
第1、2联之间和第3、第4联之间伸缩缝连接采用挂孔形式,在拆除2、3联前,对挂孔段按照设计要求采用临时支撑。由于对挂孔的临时支撑要求总沉降量不得超过2 mm,因此基础采用直径80 cm的钻孔桩,采用单排3根桩,桩顶利用承台将荷载均匀传递给桩基,承台上搭设Φ63钢管支架,支架与梁底空隙处用螺旋千斤顶支撑。
由于桥孔净空为6 m,一般钻机架高为9 m(无法进行施工),现采用小直径素砼桩钻机(钻架高度为5 m),完成80 cm直径的钻孔桩砼标号为C25。桩基完成后,采用承台基础将3根桩基联成整体浇筑C30砼。控制好梁底面与承台顶面高差,采用四根Φ63钢管为支撑,钢管两端用Φ16钢板蒙上,钢管顶面架设双拼40型钢。支架顶部与梁底留一定距离,支架上放置7只50 t螺旋千斤顶(设计要求的支撑反力南半幅为174 t),在千斤顶顶端与梁底部同样架设双拼28型钢,在型钢上对应千斤顶的位置设承受能力为40 t的橡胶支座将梁底顶住(挂孔实心处),以满足温差影响梁体的纵向位移和局部承压的要求,同时千斤顶施压使支架得到预压,顶升时各千斤顶必须按照同步、均匀、缓慢的原则进行,以免横隔梁砼开裂。顶升时在另一联桥面用精密水准仪观测,挂孔处顶起挠度1 cm。
千斤顶上下两双拼型钢之间的间隙再用型钢垫实作为千斤顶保护性支撑。在千斤顶与支架之间设置千分表,定期进行观测,下挠时顶伸千斤顶,上挠值始终保持1 cm,同时再用备好的各类厚度薄钢板垫实以保护千斤顶。
2.2 第二联支架贝雷井字支架
第二联为320 m+20.58 m连续箱梁,每孔距墩中心7 m两侧各设一个支撑点,则每孔各有两个横向支撑点对连续箱梁进行辅助支撑,支撑点的基础采用钢筋砼条行基础,尺寸为1 000 cm150 cm50 cm,按抗弯构件进行配筋,支架采用贝雷井字支撑,支架顶端与梁体的空隙用型钢和方木垫实。
2.3 第三联边跨满堂支架架设
第三联为20 m+35 m+45 m+21 m+20 m,其中35 m+45 m+21 m孔为变截面连续梁,梁高为1.1~2.5 m,20 m孔为等截面圆形空腔连续梁。
1)21 m孔支架搭设
基础采用钢管桩,同时利用原主墩承台。离6#墩南京侧7 m、14 m处为钢管桩基础,每个基础打入12根12 m长Φ63钢管桩,共3排,每排4根,水中钢管桩施工前,先用金钢链切割机切除桥21 m边跨孔的两侧翼缘板,然后吊车上桥,在箱梁两侧利用震拔锤打入钢管桩,在钢管桩上蒙δ16钢板,然后用贝雷做横梁。同时在主墩承台上搭设贝雷井字支撑,主墩承台上的支架搭设与船的方向平行,避免与渡船支架的影响,方便渡船的渡出。所有水中和陆地上的横梁支架标高一致,从而保证纵梁在同一水平面上。
2)35 m孔支架搭设
左半幅一支撑点设在承台贝雷井字架上进行支撑,其余支撑点在主墩上海侧7 m、14 m、21 m、28 m位置陆地上浇筑钢筋砼条行基础,按抗弯构件进行配筋,基础上放置贝雷作为支撑。所有水中和陆地上标高一致,从而保证纵梁在同一水平面上。
对于21 m、35 m跨变截面处每间隔2 m用小型支架(不同高度的钢管桩上下蒙δ10钢板制作而成)将高度调节好,支架上利用油顶反压使支架紧密连接,采用木楔使小型支架与箱梁底板密贴。
2.4 第三联渡船支架实施
在锡北运河大桥西南侧距大桥680 m左右的支线河流上进行组拼,不影响航道船只的通航。把4条船按照主跨斜交为46度,进行组拼,4条船组拼宽度为正距28 m,斜距37 m。对4条船的船舷用工字钢垫高,然后用3组39 m长贝雷梁与4条船组拼成一体,确保四条船的整体刚度和稳定性,从而可满足主桥的重量荷载和分段切割时因船受重量荷载的不均衡,造成支架受力不均衡等情况。采用的固结方法是船-船-贝雷梁-贝雷梁均采用不等槽钢、跨马螺丝和电焊进行固结。另外,贝雷梁的稳定除上述措施外,再在贝雷梁与贝雷梁之间用剪刀撑,每条船上再加斜撑,确保贝雷梁的稳定。对贝雷梁的每个支点位置进行加固,采用12号槽钢,增加支点刚度。支架高程的确定,在渡船空载情况下,支架顶标高最低标高控制在8.8 m,最高标高控制在9.4 m。渡船与主桥梁底的固结,在渡船进主桥桥底位置之前,先对四条船同时注水约1 000 t,使支架顶标高略低于梁底标高,渡船到位后用钢丝绳把船与主桥固结成一体,然后进行排水,使渡船上浮,使支架顶与桥底顶住,在支架支点与梁底有缝隙之处,把事先准备好的方木、木板、垫实,确保支点受力均衡,整体受力。根据主桥变宽,重量不等,对4条船的排水控制、调整排水量,确保支架受力,基本平衡。
2.5 渡船压水试验
根据主跨切断后在船上进行分块吊走,这时对支架受力最为不利,根据最不利情况进行压水试验,计划每条船压水250 t,第1次压水先压中间两条船,各压80 t,后压外侧两条船,各压水160 t,第2次再压中间两条船,各再压80 t,然后四条船同时压水至250 t。在每次压水过程中观察支架变化情况,如果存在问题需进行加固直至渡船支架完好为止。
2.6 箱梁拆除
锡北运河断航后,把事先组拼完成的渡船支架用拖轮拖拉到位,进行支架拼装后,开始进行梁体的切割。切割采用金钢链切割机,横向与纵向同时进行,切割时人为地留出坡口,有利于梁段吊出。
切割梁体经渡船浮出后,用拖轮重新拖回原来拼船地点,为确保渡船整体稳定和结构安全,在一个块件切除吊出之后,立即对相应船体重新注入与块件相同重量的水以达到平衡船体的要求,保证主跨梁体的顺利切割与破碎。
3 连续箱梁拆除计算
3.1 挂孔处临时墩验算
根据设计图可知,在挂孔支撑位置其支点反力为1 740 kN。
1)管的强度及刚度验算
管的强度验算,每根钢管的受力为:p=Rc/4=435 kN。
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则
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强度满足要求。
钢管的刚度验算,先计算钢管的回转半径undefined;长细比:λ=c/i=20.07。
查表可得:纵向弯曲系数:ϕ=0.90。
则
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刚度满足要求。
2)基础承载力验算
若采用3根直径为80 cm、深为20 m的钻孔灌注桩时,则:单根桩基承载力为:Pa=ffA+∑FfAa,已知ff=900 kPpa;Ff=20 kPa;A=πD2/4=0.502 4;Aa=πDh=50.24,则Pa=1 456.9 kN。
3根灌注桩承载力为:P=4 370 kN>>1 740 kN,满足要求。
3)支点强度验算
(油顶底面与40工字钢的接触面)因每个支点的受力为:P=1 740 kN/4=435 kN而该点的工字钢面积为
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则:σ=P/A=25.26 MPa<[σ]=140 MPa,强度满足要求。
3.2 浮船拆除的计算
1)浮运重量
主跨切割40 m范围内,不计铺装层及护栏重量的G。
2)船体吃水深度
经过考察500 t船体总长37 m,宽为7 m,船体接触水面的面积为36 m7 m,船高2.3 m,空载时吃水深度为0.3 m。如果支架设在船体中心轴上,则架设好支架后船体吃水深度为:h1=0.487 m。
船体总体稳定性的计算;4条船拼成整体后,其吃水面积在平面上的面积特征如下:F=3674=1 008 m2;Iy=81 669;Ix=108 864。
由此得:P=4 964 t>1 102 t;K=4 964/1 102=4.50。
3)贝雷架内力
船体吃水深度:
(1)0.487+305.4/367=1.700;
(2)0.487+263.1/367=1.531;
(3)0.487+254.4/367=1.497;
(4)0.487+279.46/367=1.596;
在32 m范围内,在梁体分割或破碎时,贝雷架因船体下沉不等而发生上拱,使贝雷架发生弯曲变形,其上拱最大值为
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若计入非弹性变形占总变形50%的比例,则相当于贝雷架实际发生6.7 m的弹性变形,若这种弹性变形呈抛物线变形,则相当于每片贝雷架发生的弯距为:M=y″EI。
令y=4f/l-4f/l2x2;y″=8f/l2=86.7/(3 200/2);M=86.7(3 200)22.1106189 368=21.815 7t-m<[78.82]t-m,为更加安全起见,可采取反拱度的方法,使内力降低一半。
贝雷架局部内力计算,上下层贝雷架组拼后其平面投影形成网格,这些网格的交叉点(角点)就是竖向力的作用点。因此在贝雷架的组拼过程中,希望这些角点均匀设在贝雷架的节点上,以使竖杆直接传递竖向力。但实际布置不能完全满足这个要求,因此局部验算宜分2种情况进行。
A:节点荷载的计算,各有180个交叉点,每个交叉点上作用的竖向力为:P=11 024/180=6.122。
如果P作用在桁架竖杆上,则需验算竖杆的承载能力,F1=7.2 cm2;I1=41.32;I=(I1/F1)1/2=5.74;L0/I=130/5.74=22.648;ϕ=0.975。
计入各节点不均匀受力系数0.9后,可得最不利的一个节点(3根竖杆)
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B:节点间收力的计算
当P作用在桁架边跨中间时,其最不利的荷载位置。按四跨连续梁计
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上玄杆610[W]=186 cm3;则[M]=1861 450=269 700 kg-cm>0.9 18t-m为安全,在玄杆上复一根14槽钢,其长度为40 cm,则W=6(31+67.4)=590.4 cm3;M=590.4[1 450]=8.561105 =8.561t-m>0.918t-m。
4)中孔拆除后对边孔的影响
如用支架支撑时,将增加支撑的竖向力。按边跨35m计算墩顶上矢放的弯距,可根据图一的荷载分布,计算得到:g1=19.49 t/m;g2=(27.95+24.49)/2-19.49=6.73 t/m;边跨L0=35 m,g=2 935.28/3522=9.485 t/m,相当于边跨加重G=9.5835=335 t。
4 结 语
旧桥拆除除考虑原桥型外,还应考虑周围施工环境、自身施工条件、安全系数等一系列问题,拆除过程中存在着诸多差别,需要具体问题具体分析,结果表明,锡北运河大桥拆除方案切实可行,安全可靠。为同类大跨径跨路跨桥的连续梁拆除提供了宝贵的工程经验。
摘要：阐述了锡北运河大桥连续箱梁拆除施工,考虑环境,施工条件,中孔拆除后对边孔的影响等因素,通过验算管的强度及刚度,基础承载力,支点强度,计算分析浮运重量,船体吃水深度,贝雷架内力,提出一种拆除连续箱梁的施工方法,保证了拆除施工的安全可靠,实践表明,拆除方案切实可行,旧桥顺利拆除。为今后类似旧桥拆除积累宝贵的施工经验。
关键词：锡北运河大桥,拆除,验算
参考文献
[1]JTJ076—95公路工程施工安全技术规程[M].北京:人民交通出版社,1995.
[2]王旺劝向睿.反浇筑顺序的节段切割法在旧桥拆除中的应用研究[J].交通科技,2007,223(4):34-36.
[3]余常俊.高速公路扩建工程上跨桥拆除技术[J].交通科技,2007,218(5):31-33.
沉箱止水围堰防护与拆除的技术研讨 第10篇
1.1 基本情况
该船坞为2万吨级干船坞, 长210m, 宽53m, 深11.6m。坞口以南22m处利用11个沉箱并排安装构成临时止水围堰主体, 沉箱长9.3m、宽8.1m高9.4m, 单重480t, 其底标高-7.0m, 顶标高+2.4m, 底部为抛石基床, 基床上表面覆盖土工布以防止基床止水注浆过程沉箱与基床石粘连, 围堰上部两侧浆砌挡浪墙至+5m。围堰两侧与原有结构接连处采用预制异型砼方块填补, 缝间浇筑水下混凝土止水;相邻沉箱间接缝采用结合腔间混凝土止水;此外为了防止沉箱块石基床透水, 在沉箱中预埋了上下贯通的导管, 采用低压双液升浆法固结基础块石, 进而实现围堰整体止水。
1.2 工程施工特点分析
1.2.1 围堰是船坞干施工的保证条件, 发挥作用时间较长, 贯穿于整个工期 (18个月) , 必须确保其结构安全性。
1.2.2 围堰拆除为该工程的最后一道工序, 根据验算, 围堰沉箱在极限条件下抗滑稳定处于临界值, 围堰上部压载及围堰内侧堆土均是维持围堰稳定的重要因素。因此为了降低围堰内外两侧水头差产生的水平力, 拆除前须向围堰内注水, 这决定了围堰拆除方案的前提条件。
1.2.3 沉箱围堰两端与原结构的接茬处需要爆破方可提供出沉箱拆除的自由面, 而爆破部位一侧紧靠原码头方块, 另一侧比邻沉箱 (后续工程需要使用) , 其间距仅10cm, 爆破风险较大, 一旦造成沉箱壁的破损, 将给整个围堰拆除工作带来极大的障碍。
1.3 海浪的影响分析
据海洋观测站统计, 该地区外海常浪向为NW、NNW, 频率为2.7%、2.6%;涌浪的常浪向为NNW、N向, 其累年出现频率分别为6.6%、6.1%。对本工程有影响的波浪主要为湾内SSE、SE及S向, 其中SE向波浪影响最大, 极端高水位时H13%=1.80m;T=5.4S。
2 围堰稳定性验算
2.1 围堰抗倾验算
2.1.1 计算要素
沉箱受外海净水压力与波浪力, H13%=1.80m=1.61H平均;T=5.4S。
倾覆力分析:沉箱外侧受设计极端高水位净水压力P=ρgh;波浪力;沉箱外侧根部淤泥堆载对沉箱的土压力。
稳定力分析:沉箱仅仅依靠自重及预留前倾角度提供稳定力矩。
2.1.2 波浪力计算
其基床顶标高为-7.0m, 与港池内标高基本一致, 为暗基床。取极端高水位+4.16m, 建筑物前沿港池水深d为7+4.16=11.16m, 沉箱前沿基床上水深d1为11.16m, d>2H=2*1.8=3.6m
前港池内泥面底坡较小, 则i<1/10, 则根据《海港水文规范》 (JTJ213-98) 波浪力计算选用立波。
查表d/L=0.2635L=42.35
则根据《海港水文规范》 (JTJ213-98) P61, 波浪力计算选用以波来考虑。
⑴静水面高度H处波浪压力强度为0
⑵静水面处的波浪压力强度为:P=γH
⑶静水面以上压力直线分布
⑷静水面以下深度Z处波浪压力强度, 按照如下公式
公式中:Pz为静水面以下Z处波浪压力强度 (KPa)
Z为静水面以下深度 (m)
⑸墙底处波浪压力强度:
双曲余弦ch=[e^x+e^ (-x) ]/2e=2.71828带入公式
⑹单位长度前身上的总波浪力按照如下公式:
式中:
⑺底面付托力:
2.1.3 倾覆力矩 (极端高水位时内侧干施工, 对沉箱大趾取矩, 取1m计算宽度)
净水压力:P1max=ρgh=1.03*10^3*10*11.11=114.4 (KN/m)
波浪力:P2=47.3 (KN)
倾覆力矩M1=ΣP*L
2.1.4 稳定力矩
重心计算 (计算过程略) , L=5.3855m
每延米沉箱自重:
沉箱上部压载:
回填砂自重:
对称结构, 重心为型心, l2=5.5m
稳定力矩M2=ΣG*L
稳定力矩M2远大于倾覆力矩M1, 安全系数:11466.8/2750=4.17
2.1.5 结论:
结构满足抗倾要求。
2.2 抗滑验算 (内侧干施工, 外侧极端高水位叠加波浪力及堆土压力)
2.2.1 摩擦系数的确定
为了确定沉箱与抛石基床上表土工布的摩擦系数, 委托了某工程试验检测有限公司进行了模拟实验, 实验结果确定了摩擦系数取值在0.32到0.33之间, 计算中取0.32。
2.2.2 外侧对沉箱的水平推力:净水压力+波浪力+前沿淤泥主动土压力
2.2.3 沉箱抗滑摩擦力:
2.2.4 结论:围堰不满足抗滑要求。
3 围堰防护方案
思路:根据现有条件, 利用围堰内侧堆土的方式加以防护, 利用其主 (被) 动土压力辅助围堰抗滑。
3.1 围堰发挥止水作用期间的内侧堆土高度计算
每延米墙上总主动土压力 (KN/m)
式中:
解得:H>5.35m
结论:本沉箱围堰抗滑稳定则须借助沉箱内侧至少5.35m高堆土 (即后方堆土顶标高不得小于-1.65m) 提供的主动土压力得以实现。若沉箱发生向内移动趋势, 则沉箱内侧堆土立即产生被动土压力, 其被动土压力系数:Ka=tan2 (45°+30°/2) =3, 大大提高了围堰抗滑稳定性。
3.2 围堰拆除前期内侧堆土高度计算
本阶段不同于3.1, 在沉箱不发生滑移的前提下尽可能 (趁干施工条件) 降低围堰内侧堆土高度, 此时可采用土体的被动土压力系数作为抗滑计算数据。
被动土压力系数:
解得H>0.6m
结论:在围堰拆除前期, 其防护土方高度须大于0.6m (此为理论值, 施工中须预留安全系数) 。
4 围堰拆除方案研讨
围堰内外两侧的水头差是威胁围堰整体稳定的主要因素, 根据上述计算即可找到围堰内堆土开挖的水陆施工分界点, 达到此临界值后即向围堰内注水, 使围堰内外水头平衡, 对剩余部分的堆土改为水上开挖。
结语
依据沉箱围堰的稳定性验算结论, 确定了围堰防护与拆除方案。采取有效的措施对沉箱的抗滑稳定性进行了加强, 弥补了设计的不足, 保证了船坞工程在内部干施工条件下作业人员、机械设备的绝对安全, 同时也确定了后续围堰拆除方案大方向。
摘要：本文以某2万吨级船坞工程为例, 依据沉箱围堰的稳定性验算结论, 采取有效措施对围堰进行防护, 消除不安全因素, 保证了坞内干施工作业, 同时也对沉箱围堰后续的拆除方案进行研讨。
关键词：沉箱止水围堰,稳定性验算,围堰防护,围堰拆除
参考文献
[1]海港水文规范.JTJ213-98[Z].
故宫将拆除违章建筑 第11篇
有网友戏谑地发问：“故宫都有违建，城管哪儿去了？”事实上，故宫里的违章建筑，不同于社会上的普通违建，它们是建于不同时期的彩钢房、花房以及其他现代建筑，分别用于办公、文物库房和其他方面。故宫的所谓违章建筑，其实是为了更好地管理与维护故宫，这种违建，在其他名胜古迹也普遍存在。但这种建筑会影响名胜古迹的真实性和完整性，有的还存在严重的安全隐患。
据说，除了从事古器物、古建筑的员工以及负责保卫的员工重新集中安置外，所有行政人员将统一搬出故宫。这无疑是一次动作比较大的整治。
名胜古迹不是任何单位任何人的“大杂院”“后花园”“财富源”，它是博大精深的历史文化，是不可多得、不可再生的公共资源。我们既要防止一些历史文化名胜古迹倒在城市建设的推土机下，也要防止它们的原有风貌，被管理部门的违章建筑一步步地蚕食。
浅谈合宁高速陇西互通桥梁拆除技术 第12篇
关键词：互通桥梁,拆除,切割,观测,监控
1 概述
陇西互通主线三号桥是合肥—南京高速公路陇西枢纽互通内主线上跨合徐、合巢芜的一座分离立交桥。全桥长98.9 m,桥型为(22.4+44+22.4)m薄壁斜腿刚构桥,桥台采用U台,扩大基础,斜腿基础采用齿板式扩大基础。主梁采用预应力等截面单箱三室箱梁,左、右分幅设计,半幅桥梁宽度为16.74 m,悬臂长度为2.0 m,箱梁底宽为10.14 m。路基边缘梁高为169.5 cm,路中梁高为200 cm,顶板、底板及斜肋板厚度为20 cm,中间肋板厚度30 cm。顶板及底板内分别配有纵桥向顶板束及底板束,中间肋板内配有起弯束。桥梁主要结构尺寸见图1。
由于原主桥病害严重,曾对其进行维修加固,并在桥下加设墩柱;合宁高速公路扩建期间再次检测,病害有进一步发展趋势,经多方论证后,确定将桥梁拆除重建。
2 施工工序及安全措施
2.1 拆除桥面铺装及伸缩装置
1)拆除施工开始前,联系高速公路机电管理及相关部门,迁移、保护桥下控制箱及桥上光缆。
2)沥青混凝土桥面铺装:用凿岩机破除沥青混凝土,将凿下的废弃物运至指定地点。
3)伸缩装置拆除:用利器顺缝割开伸缩缝的V形橡胶带,残留部分待拆除主桥箱体时一并拆除。
2.2 拆除护栏
施工前在防撞护栏外侧设置围栏、安全网等安全防护设施,人员、施工机具尽量远离护栏。在桥位上、下游一定距离设立施工告示牌,提醒过往车辆注意。护栏与翼缘一并切除,为保证施工安全,所有大型施工车辆(含吊车)不得从已经切除翼缘板的桥面上通过。
1)以翼缘板外缘线往纵向中心线1.5 m的位置作为纵向切割线(见图2),用液压金刚石绳锯机切割。
2)将防撞护栏与翼缘板按顺桥向切割,每3 m长作为一个节段,两幅主桥132段切块(每幅内外侧各33段),每段重量约6.2 t～6.7 t(含护栏底部的部分翼缘板)。
3)拆除从箱梁两侧向中轴线方向对称进行。
4)防撞护栏与翼缘板拆除后,吊车应驶离桥面且严禁车辆及行人通行。
2.3 支架及临时支撑
主线三号桥箱梁拆除从中跨开始。为确保箱梁拆除时,梁体的整体稳定与安全,在合巢芜高速封闭范围内设贝雷支架。
2.4 交通管制与分流
主线三号桥箱梁拆除时桥下实行交通管制,半幅单车道限速通行。先拆除南半幅箱梁,桥上主线交通移至临时匝道。待南半幅老箱梁拆除完毕,南半幅新桥竣工验收后,桥上主线双幅交通恢复至新桥上通行,此时再拆除北半幅箱梁,拆除工序与南半幅老桥相同。
2.5 箱体节段划分
为确保拆除施工期间原桥的稳定与桥下交通及施工安全,及便于切割块体的吊运,须对主线三号桥箱梁进行分块、分段拆除。拆除方向由跨中向边跨逐段进行。施工时沿着原主梁施工节段附近、避开原桥锚具位置(偏离50 cm左右),将主梁沿顺桥向按原主梁施工节段分为32个节段。
2.6 箱梁拆除
待完成防撞护栏与翼缘板拆除、钢管桩支架和梁体的临时支撑及解除箱梁内体外预应力束后,即可开始箱体的拆除。拆除时,从边跨向跨中进行。从开始切割箱梁梁体,吊机就需进入工作状态,吊住切割节段,直至该节段切割完成,然后开动吊机上的卷扬机将切块下放至地面与平板车上,平板车开至堆料场,在废弃场用凿岩机破碎箱梁切块。边跨箱梁切块在地面直接由凿岩机破碎,及时清理、转运混凝土垃圾。
切割前,在桥面设置观测点。切割过程中,实时观测箱梁的标高变化,若出现异常情况,立即停止切割,直至查明原因,确认无任何问题后,方可继续进行。
2.7 切割拆除施工
2.7.1 施工准备
1)向交管部门报告具体的拆桥施工时间。
2)查阅原桥竣工图,查明原桥的预应力钢束布设情况,并做上明显标记,用红油漆标明切割线。
3)在梁外侧设置安全围栏、围网等安全防护设施,拆除切线上原桥腹板面粘贴的防撞角钢。
4)设置吊点。
2.7.2 吊机就位
按所需位置吊机就位,并对吊机状况进行仔细检查。将钢丝绳扣到吊机滑车组上。
2.7.3 分区切割
在每个切割面的顶板及对应的底板各开两个Φ100 mm的圆孔作为金刚链式锯条通过孔,每个切割面分为A,B,C,D四个切割区(见图3),再架设金刚链式切割机,安装导向轮,接通水、电,沿节段标线切割箱梁。每个切割面由两台金刚链式切割机完成,A,D区切割完成后,即同时切割B,C区。
2.7.4 启动吊机卷扬机
对起吊钢丝绳施加一定的张力,进行预吊。张力大小以比切割节段总重大1.05倍为宜,使箱梁节段完全切割后,切块不致突然下坠。
2.7.5 被拆除梁体的吊运
1)主跨拆下的箱梁体节段,由平板车转运至堆料场,在堆料场用凿岩机破碎箱梁切块,清理、转运混凝土垃圾。2)边跨拆下的梁体,边跨箱梁切块在地面直接由凿岩机破碎,及时清理、转运混凝土垃圾。
2.7.6 安全措施
1)做好施工组织设计及技术交底工作,设置专门的施工安全员,责任落实到人。
2)切割机具就位后,用粗铁丝或膨胀螺栓与箱梁相连,固定;严防机具工作时移位,以免发生危险。
3)加大对钢丝绳、吊机等起吊器材的检查频率,有破损的钢丝绳立即更换,及时消除安全隐患。
2.8 斜腿及墩柱的拆除
拆除斜腿及墩柱时,汽车吊作为起吊设备,拆除采用金刚石绳锯切割机。
1)施工准备,设置安全防护设施,确保斜腿牢固支撑;
2)采用金刚石绳锯切割机分块切割,单块重量不大于40 t;
3)汽车吊将斜腿及墩柱的分割切块吊上平板车,运至指定地点。
3 施工观测与监控
陇西互通主线三号桥作为三条高速公路交汇处的重要桥梁,对其上部结构进行切割式拆除施工,施工安全是第一位的,因此,该施工监控的目的就是根据拆除施工方案,通过理论计算和在箱梁的关键部位安装应力传感器监测桥梁的实际受力状况,确保桥梁拆除工作的安全进行。
施工观测与监控的目的:1)保证施工人员和施工设施的安全;2)为拆除施工提供技术参数。
1)箱梁截面应力和极限承载能力监控。对于应力测点的处理:监控单位按建桥过程估算关键截面的理论值,然后根据实测应力增量来估算施工过程结构是否满足强度要求、施工是否安全。
2)箱梁整体倾覆稳定性监控。按照拆除施工过程中的结构变化情况和施工荷载计算支撑(约束)点的反力,以及根据实测支撑点的反力确定施工过程结构是否处于稳定状态。
3)监测截面位置和测点布置。陇西主线三号桥全长98.9 m,单幅有3个桥墩。单幅桥设置7个断面,总共28个测点。主要测点断面选在箱梁斜腿根部支点和跨中、L/4桥跨等位置上,测点均布置在箱梁的顶板上,具体布置位置见图4。
4)应变计安装时注意以下两点:a.对要使用的传感器进行标定,选择质量可靠、性能稳定的传感器预埋;b.不论何种传感器,引出导线都应编号并制作专门的硬套管与保护盒,以利于保护导线。
4 结语
旧桥拆除是一项环境复杂,技术难度大,施工风险高的工程。在旧桥拆除过程中,能够不断地摸索和总结桥梁拆除的施工技术有重大现实意义;能够发现既有桥梁存在缺陷,为今后类似桥梁施工质量控制提供借鉴具有重要的意义;本次大跨径斜腿钢构桥成功实施拆除。为类似拆除工程提供了新的宝贵的经验,也为该种类型的桥梁新建设计提供数据参考。
参考文献
[1]李绍宏.切割法拆除城市桥梁的施工工艺和方法[J].公路与汽运,2003,97(4):71-72.
[2]冯朝领,祝成斌.旧桥拆除工程施工中的安全技术措施[J].安全,2007(9):21-29.
