输出监测板范文（精选4篇）

输出监测板 第1篇

DX-200中波发射机保护非常灵敏, 当发射机在播音中检测到雷击、天馈线系统参数改变或输出网络参数变化时, 将通过天线驻波比和网络驻波比保护电路封锁、降低功率甚至关机来达到保护发射机的目的。DX-200中波发射机的驻波比最大允许值为1.2:1, 这对于全固态功放模块场效应管安全来说非常重要。在DX-200发射机中, 输出检测板VSWR PAL是电路的关键, 本文将阐述这部分电路的工作原理。

2 驻波比保护VSWRPAL的工作原理

2.1 输出检测板简介

DX发射机的输出检测板 (output monitor) 的主要作用是检测发射机功率输出是否正常, 当发生驻波比变化、打火等异态时, 输出检测板能够迅速发出相应指令, 以保护发射机的设备安全。输出检测板主要电路有:天线驻波比检测 (取样部分由射频取样板完成, 负责监测OMC输出40欧姆的电压和电流) 、网络驻波比检测 (负责发射机功放模块输出馈心部分的网路监测) 、EPAC柜低弧光检测、OMC柜高弧光检测、PAC柜弧光检测 (取样电路在扩展接口板) 。除此之外, 输出检测板还有一些附属电路, 包括入射功率和反射功率表值放大电路、监听音频解调放大电路、水流量检测电路、风量检测电路以及该板使用的电源电路。

2.2 驻波比取样电路

天线驻波比的实际取样电路在射频取样板上, 输出检测板上也有取样电路, 但并没有使用。取样电路的电压和电流取样信号来自OMC柜输出处。整个取样电路由天线驻波比调谐电路、高频检波电路, 以及驻波比比较电路输出天线驻波比控制TTL电平等构成。图1为驻波比电路框图, 图2为驻波比比较电路图。在阻抗匹配的情况下, 射频电压和电流相位相同, 且幅度相近, 所以检波出电压很小, 通常平均电压小于50m V, 此时取样电路输出ANT_VSWR信号为低电平。当负载短路或失谐情况下, 检波出较高脉冲 (TP36) , 使高速驻波比检测电路翻转, 输出ANT_VSWR信号变为高电平脉冲, 完成天线驻波比检测取样。

网络驻波比取样电路与天线驻波比取样电路基本相同, 所不同的是电流和电压取样点不在同一个位置, 其电压取样在OMC柜输入, 电流取样在馈芯始端位置。

来自弧光检测电路的封锁信号也能够引起网络驻波比封锁, 包括高弧光检测和低弧光检测。该信号转变成数字信号后, 和驻波比测试信号一起送给了网络驻波比比较电路, 以产生需要的NET_VSWR网络驻波比信号。另外还可以将手动驻波比测试信号送给网络驻波比和天线驻波比, 以方便测试其功能是否正常。

在比较器输入还有一个VSWR INHIBIT驻波比禁止开关S6, 当开关接地时, 天线和网络驻波比取样输入均接地, 以禁止驻波比比较器动作。

2.3 脉冲展宽电路

ANT_VSWR和NET_VSWR的信号为高速正峰窄脉冲 (射频μs级) , 为了方便观察和处理, 系统增加了一些处理电路, 使其脉冲更宽。

如图3天线驻波比脉冲展宽电路所示, U24为单稳态触发电路, 用来展宽ANT_VSWR信号, 它的输出信号Q的脉冲宽度为T=0.7R135C90=0.33s, 用来提供VSWR PAL的输入;Q的反相输出反相后用来驱动LED发光管指示。

ANT_VSWR还直接通过三极管和74HC14 (施密特反相器) 输出一个RF_MUTE-L信号用于直接封锁功放模块。

NET_VSWR信号的脉冲展宽电路和ANT_VSWR类似, 这里不再赘述。

另外该电路的清零 (clr) 设计了一个上电复位电路, 如图3电路中U33部分, 用来使该电路输出上电复位。

2.4 VSWR PAL计数电路

图4为VSWR PAL计数电路, 电路主要由PAL22V10组成。另外, 该电路使用了一片可编程定时器U25MC14541, 用于产生4秒定时输出。

定时器的震荡频率为:

式中RTC和CTC分别为R66和C76, 要求R67=2R66;将R66和C76值代入到 (1) 式, 则;当输入端A和B接地时, 可编程定时器分频为213=8192。10脚为MODE输入端, 接地时表示工作在单周期模式。MR为主复位输入, 当MR接收到一个高电平脉冲时, Q输出变成高电平, 直到计数到变成低电平, 并保持到下一个脉冲到来为止。图5为故障计数工作时间图, 时间为。

2.4.1 VSWR PAL的输入输出信号介绍

(1) /**Inputs**/输入引脚定义

Pin 1=CLK, 4k Hz时钟输入。

Pin 2=NET, 网络驻波比输入, 高电平有效。

Pin 3=ANT, 天线驻波比输入, 高电平有效。

Pin 4=VSWRTEST, 驻波比测试输入, 实际电路中未使用。

Pin 5=TIME4S, 4秒闸门输入, 通过U25MC14541可编程定时器产生。

Pin 6=INHIBIT, 主驻波比禁止输入, 高电平有效。

(2) /**Outputs**/输出引脚定义

Pin 23=ANTVSWR, 天线驻波比输出, 实际未使用。

Pin 22=NETVSWR, 网络驻波比输出, 高电平脉冲输出有效, 脉冲宽度250u S。

Pin 21=TIMEOUT, 定时开始输出, 用于输入给U25。Pin 20=O6, 计数器中间变量。

Pin 19=BLINK, 驻波比封锁闪烁信号, 用于发射机面板指示。

Pin 18=O4, 计数器中间变量。

Pin 17=O3, 计数器中间变量。

Pin 16=O2, 计数器中间变量。

Pin 15=LATCH, 未使用。

Pin 14=O0, 未使用。

2.4.2 VSWR PAL工作流程

(1) 当VSWR PAL接收到单个有效高电平的驻波比封锁触发信号时, 将执行下列程序。

(1) 4秒定时请求输出 (TIMEOUT) 信号将变成高电平, 此时, 4秒可编程定时器U25输出高电平, 保持4秒的时间后, 变成低电平。

(2) 在4秒钟的时间内, 闪烁信号BLINK输出高电平, J6-9输出信号VSWR TEST STATUS为低电平, 这个低电平信号送到PB显示板, 使VSWR TEST状态指示灯变红色4秒钟, 辅助操作人员看见发生一次VSWR动作。

(3) VSWR PAL内部计数到一次动作。

(4) 4秒钟后, 驻波比LED指示灯将变成绿色, VSWR PAL计数器将复位为0。

(2) 当VSWR PAL连续接收到多个有效高电平的驻波比封锁触发信号时, 将可能执行下列功能。

(1) 4秒钟内, 当接收到2个有效触发信号, 4秒钟后VSWR PAL将复位为0, 从第二个信号开始产生BLINK信号, 直到4秒结束。

(2) 8秒钟内, 当接收到3和4个有效触发信号, 8秒钟后VSWR PAL也将复位为0。从第二个信号开始产生BLINK信号, 直到4秒结束。

(3) 12秒钟内, 当接收到5和6个有效触发信号, 12秒钟后VSWR PAL也将复位为0。从第二个信号开始产生BLINK信号, 直到4秒结束。

(4) 16秒钟内, 当接收到5和6个有效触发信号, 16秒钟后VSWR PAL也将复位为0。从第二个信号开始产生BLINK信号, 直到4秒结束。

(5) 20秒钟内, 当接收到10个有效触发信号, VSWR PAL中22脚NETVSWR将输出一个250u S的脉冲同时立即复位为0。从第二个信号开始产生BLINK信号, 直到4秒结束。需要说明的是, 当接收到第9个有效触发信号后, 如果再没有脉冲输入, 4秒钟后计数器状态就会立即复位为0。

由此可见, 连续10个有效驻波比封锁信号才能触发产生一个NETVSWR信号, 这个信号送给控制板, 控制板将对其进行计数, 功放单元将一步一步地降低发射机功率, 直至关机。

本文作者根据原理通过用CUPL语言编写测试向量文件, 用PROTEL DXP仿真信号波形如图6所示。在1和2个脉冲周期, 计数器在1个TIME4S时间周期就复位到00H;在3和4个脉冲周期中, 需要2个TIME4S时间周期就复位到00H;在有效触发周期中, 如果连续触发, 至少需要10个有效脉冲, 图中为6个脉冲后, 停止触发, TIME4S时间到时, 为08H状态, 所以总共需要12个有效触发后, 才能输出一个有效NETVSWR信号。在8个脉冲触发周期中, 仿真使用了NET有效触发, 8个有效脉冲后, TIME4S时间到, 此时计数器回到18H状态, 然后经过3个TIME4S周期12秒后, 依次到08H、10H状态, 最后复位为00H初始状态。

3 结束语

通过测量、分析与验证, 我们知道DX-200中波发射机在播音中, 当出现打雷、天馈线系统参数改变或输出网络参数改变, 或者弧光检测动作时, 输出检测板天线驻波比或网络驻波比指示灯闪亮, 持续时间为0.33秒, 并产生射频封锁信号 (RF MUTE) , 封锁所有射频功放模块, 以达到保护发射机目的。同时VSWR PAL开始计数, 并输出4秒钟BLINK闪烁信号, 送到PB LED显示板显示, 方便操作人员监测。当连续封锁故障产生时, 如果在4秒钟内有10个以上的有效触发, 输出监测板VSWR PAL会输出一个脉冲250μS的NETVSWR信号, 该信号反相后产生的NETWORK VSWR_L给控制板, 使功率电平下降一个台阶 (第一个台阶为-0.5d B即如果封锁条件一直存在, DX200发射机会每隔4秒钟降低一次发射机功率, 降低功率的电平依次为-1 d B、-2 d B、-3 d B、-6 d B, 到最后关机为止

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输出监测板 第2篇

关键词：换能器,辐射板,振幅,声压幅值,单色性,有限元分析

超声领域中的换能器主要实现电能和声能之间的相互转化[1]。超声换能器的应用十分广泛,已经深入到科学研究及工程技术的各个领域。例如,超声化学、超声制冷、超声中草药提取、超声检测、医学超声、超声焊接、超声清洗、超声雾化等诸多领域[2—8]。近年来,新技术及新材料领域的快速发展,为换能器的研究提供了强有力的后盾,其中超声磁致伸缩换能器,因磁致伸缩材料具有磁致伸缩系数大、抗压强度大、机械响应速度快,耐高温[1]等诸多的优越性在超声领域得到了广泛应用。辐射板作为纵振式磁致伸缩换能器的最终输出装置,它所选用的材料、尺寸、形状将直接影响着换能器的工作特性。本文通过有限元软件ATILA模拟仿真在相同激励力、边界条件下,不同材料、尺寸、形状的辐射板对磁致伸缩换能器输出特性( 频率、振动幅值、声压幅值) 的影响,并进一步进行分析、对比,为高频微型换能器辐射板的设计工作提供了有力依据。

1 磁致伸缩换能器结构

典型磁致伸缩换能器结构如图1 所示,其工作原理为: 当激励线圈通入交变电流后,线圈内产生磁场,从而导致Terfenol-D棒产生磁致伸缩轴向运动,推动辐射板产生连续振动,向单侧谐振腔内辐射声场,实现能量从电能到声能的转化[9]。

1为预应力调节螺栓,2为外壳,3为永磁铁,4为磁致伸缩棒(Terfenol-D),5为激励线圈,6为导磁体,7为碟形弹簧,8为辐射板,9为谐振腔

磁致伸缩换能器辐射板的强迫振动模型如图2所示,周边固定,中心作用简谐力(位移)。

2 辐射板振动响应分析

磁致伸缩换能器可以作为热声制冷机的驱动装置,为提高热声制冷机的工作效率,谐振腔内须获得高强的平面驻波声场。由活塞声源辐射声学基本理论可知,声辐射板必须在较高的频率下输出大的振动幅值才可输出高强的平面驻波声场; 而辐射板出现活塞振型时的振动频率与振动幅值又与辐射板所选材料、尺寸及形状有关[10]。

2. 1 不同材料对辐射板输出特性的影响

参照图2 辐射板( 未加入谐振腔) 受迫振动模型,在尺寸、形状相同的情况下,考虑材料对辐射板输出特性的影响。应用ATILA有限元软件模拟仿真换能器工作过程。即在辐射板中心表面半径为10 mm的面上施加力幅为5 MPa连续简谐力激励。扫频范围设置在5 000 ~ 20 000 Hz,步长设置为100Hz。经谐响应分析得到不同材料的辐射板模型中心点处的幅频分布曲线如图3 所示。

由分析结果可知,不同材料的辐射板均在一阶模态频率时出现活塞振型,分别提取对应数据如表1 所示。

从幅频分布曲线图3 及表1 中数据可知: 五种材料对应的辐射板均在一阶活塞振型频率值附近,受激发,输出最大位移响应。对比五种材料辐射板活塞振型时频率值可知,频率值按材料钢、硬铝、铜、灰铸铁、黄铜依次减小。其中钢和硬铝材料对应的辐射板频率值相近,在13 900 Hz左右,黄铜对应辐射板频率值9 050. 2 Hz最小; 对比五种材料的辐射板在出现活塞振型时,辐射端面中心点处输出的位移幅值可知,输出位移幅值按材料为硬铝、铜、灰铸铁、黄铜、钢依次减小。其中硬铝质材料对应得辐射板输出位移幅值4. 57 mm最大,是其它材料输出位移幅值的4. 48 ~ 24. 8 倍。通过比较分析可知,硬铝材料辐射板较其他材料优越,可以实现高频率大振幅的活塞振动。

2. 2 不同尺寸对辐射板输出特性的影响

辐射板是热声制冷机的声源装置,与谐振腔直接连接。其振动特性,与所接谐振腔材料、尺寸及边界约束条件有直接关系。所以,研究带谐振腔的辐射板振动问题,更有实际价值与意义。

考虑辐射板尺寸对换能器输出性能的影响。首先建立H = 0. 01 m,辐射板直径D从0. 08 ~ 0. 1 的五个辐射板模型; 其次建立D = 0. 08 m,厚度H从0. 012 ~ 0. 2 的五个辐射板模型。应用有限元软件ATILA,对加入相同长度的谐振腔体的辐射板进行谐响应分析。计算结果如图4( a) 、( b) 所示。

由谐响应分析结果可知,不同尺寸的辐射板,都在活塞振型频率附近,输出最大振动幅值,预示着,此振型频率下,辐射板辐射声压值将最大。由图4( a) 幅频分布曲线可知,当辐射板厚度H相等时,随着辐射板直径D的增加,辐射板出现活塞振型时,辐射板中心点的振动幅值明显增加。由图4( b)幅频分布曲线可知,当辐射板直径D相等时,随着辐射板厚度地增加,辐射板出现活塞振型时的频率值逐渐增加。综合以上分析结果可知,换能器辐射板可根据工作条件的不同,选择不同直径D与厚度H值,以满足实际工作需求。

2. 3 不同端面形状对辐射板输出特性的影响

2. 3. 1 不同端面形状辐射板振动的幅频特性

为研究辐射板形状对声压分布的影响,在辐射板材料、尺寸相同的情况下,选用四种不同端面形状的辐射板进行分析。如图5 所示,圆板直径80 mm,厚度H = 10 mm( 四种模型的最大厚度相同) ,h = 5mm。材料选用硬铝合金,密度 ρ = 2 790 kg / m3、泊松比0. 34、杨氏模量E = 71. 5 GPa,在辐射板中心表面半径为10 mm的圆面上施加力幅为1 570 的简谐力激励。对于图2 所示圆板受简谐力激励的强迫振动响应问题,在已知材料、边界条件和形状时,运用板壳振动理论求解析解在理论上已没有问题,但求解过程复杂,为了获得辐射板在相同力激励下可产生的最强平面波声场,需要找到其产生最大活塞振幅的激励频率。

在ATILA软件中建立四种具有不同辐射端面形状的谐振腔有限元模型如图6 所示; 在辐射板中心表面半径为10 mm的面上施加力幅为1 570 N的简谐力激励,对谐振腔底端边缘处施加固定约束;Problem Data选-2D HARMONIC分析; Interval Date中选择频率范围1 000 ~ 8 000 Hz,取100 Hz为步长。

经分析得到腔体1 ~ 4 辐射板中心点处的幅频特性曲线如图7 所示。

经过动画观察发现: 凹球面辐射板、斜坡辐射板、凸球面辐射板在六阶模态、平圆辐射板在七阶模态时,均出现活塞振型。提取对应数据如表2 所示。

从表2 可以看出: 四种辐射板出现活塞振型时频率值按平圆板、斜坡圆板、凹球面板、凸球面板依次减小。前三种辐射板频率值相近均在6 500 Hz左右,凸球面板频率值为5 057. 97 Hz最小; 四种辐射板圆心处变形量按凹球面板,凸球面板,斜坡圆板、平圆板依次减小,其中凹球面板最大变形量为5. 049 mm,是其他辐射板的2. 4 ~ 5. 58 倍。以上分析结果预示着: 在腔体1 ~ 4 内加入气体介质后,当不同端面形状的辐射板与腔内气体共振时( 此时辐射板在活塞振型下输出最大位移幅值) ,腔体2 内所产生声压幅值将最大; 同时说明,在工作频率一定时,存在最佳的辐射板端面形状。

2. 3. 2 不同端面形状辐射板对柱形封闭腔体内声场分布的影响

对于辐射板前端封闭谐振腔体内声场分布的研究,由于影响因素较多,求解析解比较困难,用有限元数值模拟方法可有效解决这一问题。在ATILA软件中,将谐振腔体中加入空气介质,其他设置条件同空腔分析过程。再通过ATILA声学分析软件进行计算。

通过谐响应分析得到: 腔体1 ~ 4 内辐射板出现活塞振型时,腔内声压分布云图如图8( a) ~ ( d) 所示; 高频( 7 000 Hz) 情况下,腔内声压分布云图如图8( e) 所示。

由计算及动画显示结果可知: 辐射板与腔内气体共振时( 此时辐射板在活塞振型下输出最大位移幅值) ,整个谐振腔的振动频率值、辐射端面中心点处振动幅值及腔内声压幅值如表3 所示。

以上结果表明: 谐振腔内辐射板均在6 阶( 平圆辐射板在7 阶) 频率值附近出现活塞振型,此时辐射板与腔内气体处于谐振状态,不同谐振腔体内均交替出现红、蓝色带状区域,且同一截面声压幅值相等,说明不同辐射端面形状的谐振腔体内均可产生驻波声场。不同形状辐射板对谐振腔体内声场分布及压力变化有显著影响。经过对比可知四组腔体产生的声压幅值按腔体2、腔体4、腔体1、腔体3 依次减小。其中凹球面板对应的腔体2 产生的声压幅值最大,是其他腔体的1. 98 ~ 2. 5 倍。

由图8( e) 及图6 分析结果可知: 当频率增加到7 000 Hz时,四种谐振腔均维持轴向振动( 辐射板振动模态处于辐射板与腔内气体共振模态与下阶振动模态之间) ,此时辐射板振动幅值较共振时减小,谐振腔体1 ~ 4 内声压幅值也随之减小。与此同时,谐振腔体内驻波特征均出现不同程度衰减,在同一截面处代表高低声压的红蓝色带状区域界限不明显,表明声波单色性随平面波振动频率值增加而降低。

观察动画及8( a) ~ ( e) 驻波波形发现,靠近辐射端的驻波波形随着辐射端面形状发生不同形状弯曲变化。平圆辐射板对应驻波波形平直无弯曲。凹球面、斜坡、凸球面辐射圆板均使得靠近辐射端的驻波发生了类似辐射板形状的弯曲变化,而在远离辐射板靠近谐振腔平圆反射端面的驻波波形没有发生明显变化。结合圣维南原理及以上仿真结果可知,辐射板形状只对辐射板附近的驻波波形有显著影响,对较远的驻波波形影响不大。

3 结论

基于换能器的工作原理,通过有限元分析方法,研究分析活塞式振动辐射板的材料、尺寸、形状对换能器输出性能的影响,通过研究分析得到以下结论。

( 1) 在相同尺寸、激励条件、边界条件的情况下,各种辐射板均出现活塞阵型时,硬铝材料辐射板此时的振动频率较高、输出振动幅值最大,是理想的辐射板材料。

( 2) 不同尺寸的辐射板,都在六阶振动模态( 活塞振型) 频率附近,输出最大振动幅值,增加辐射板直径D可有效增加辐射板振动幅值,预示着,增加辐射板直径可增加辐射板辐射声压值; 增加辐射板厚度H可有效增加辐射板出现活塞振型的频率值。

( 3) 不同形状辐射板对应的谐振腔体,在辐射板出现活塞振型时,腔体1 ~ 3 频率值相近,腔体4频率值最小; 凹球面辐射板出现活塞振型时振幅最大。此结果表明,相同力激励条件下,辐射端面为凹球面的谐振腔内比较容易产生高声强平面驻波,同时也预示了在给定工作频率下,存在最佳的辐射板端面形状。

( 4) 相同激励条件下,不同形状辐射板对应的腔体内均可产生驻波声场。且辐射板端面形状对谐振腔内声场分布有影响,凹球面辐射板对应的端腔体2 内声压值幅值最大,是其他腔体内声压幅值的1. 86 ~ 5. 8 倍。

( 5) 增加激励频率发现: 辐射板振动幅值、谐振腔体内声压幅值随频率增加而减小,驻波特征、声波单色性随之降低。辐射板形状只对辐射板附近的驻波形状有显著影响,对较远的驻波波形的影响不大。

以上结论为高频微型换能器辐射板的设计工作提供了参考。

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输出监测板 第3篇

TSD-10DAM是由我国研发的一种中波全固态数字调幅发射机, 该发射机的整体运行效率较高, 工作性能相对稳定, 具备灵好的应用效果。在具体实践运用过程中, 凭借其自身的优良性能, 不论是在维护成本还是在自身特点层面, 表现良好。但唯一的缺点是, 中波发射及的抗雷击性能较差, 容易发生内部各个元件的损坏, 影响工作效率。

1 TSD-10DAM中波全固态数字调幅发射机工作原理

该发射机在运行的过程中, 主要由四个部分构成, 其中包括射频系统、数字调幅系统、控制系统以及电源系统。该中波全固态发射机的工作原理主要表现在, 将音频信号通过A/D转换器转变为单位为12bit的数字音频信号, 经过编译码进行编译, 成为48个能够实现功放的模块开通与关断的控制信号[1]。而瞬间功放模块开通的数目, 主要取决于音频信号在该时刻的表现。谈及输出模块的电压, 能够基于并联的方式相互叠加, 产生具体良好的调幅波, 经过滤波器的有效处理后, 满足典型的调幅射频输出。

2 故障分析及初步判断

在进行实际研究中, 主要选择某电视台TSD-10DAM发射机, 当时的功率显示为4.7k W时, 整机运行电流显示示数为50A, 并且第一块大台阶功放显示红灯状态, 而发射机其他表值处于正常状态。由于在进行示数显示的过程中, 主要是雷雨天气, 为确保发射机的运行安全, 并未进行继续提升功率。

在初步判断故障的过程中, 打开TSD-10DAM中波全固态数字调幅发射机中门, 通过观察锁门小孔, 第一大台阶功放呈现出红灯的状态。将发射机关闭之后, 将功放板取下并检查, 得出第一大台阶的功放板半边的通道被烧坏, 即保险管被烧断, 场效应管被当场击穿, 呈现出短路的状态。为确保初步判断能够为后续的研究工作奠定基础, 在发射机当中更换新的保险管, 让其处于运行状态之下, 进行观察, 虽然第一大台阶的指示灯处于正常点亮状态, 但故障现象并未消除, 依旧存在。

3 特殊故障分析

在进行特殊故障分析的过程中, 运用负荷判断TSD-10DAM中波全固态数字调幅发射机输出功率能够正常运行, 将天线与同轴开关断开, 在断开处连接假负荷。将发射机开机, 并提供功率, 假负荷功率示数表显示为9.4k W, 发射机的整体电流示数为50A。但发射机的实际示数仍然处于4.7k W的状态下, 整体运行的电流示数表示为50A[2]。这种现象的产生, 说明当前发射机在运行的过程中, 表现出的效果属于正常运行状态, 体现出的内容仅仅是功率表显示电路方面的故障, 为准确分析该故障的产生, 需要针对各个显示电路的连接处进行逐一分析。

在整个电路板当中, 射频输出取样板A26端口的射频功率表定向耦合电路, 关于射频功率表的具体功能分析, 主要是用以检测与衡量当前发射机射频入射功率方面的反射功率指标。通过两组电流、电压以及取样电路构成, 在当前射频取样板A26当中的T3端口, 将其假设为定向耦合电流取样的具体元件。并且T3两端的电阻主要是以中点接地的方式, 将电流具体取样数值通过R1、R2以及R3、R4两项电阻转变为电压取样数值, 并且可以在绕组的两段添加相位相差180°的电流取样信号内容, 其中的C5、C6表现为组成电容分压器得到的电压取样信号。而T3的非同名端, 即180°相位差电流取向信号属于射频入射功率范围之内的检测。一旦由整个电路当中的不同电容组成的电压取样信号与T3同名端电流取样信号呈现出相反的状态, 则得出的反射电流取样信号运用反射频射功率测量。

在入射功率耦合电路当中, 由于电流端点的取样主要是基于取样板A26的T3经过电阻输送到射频输出监视板A27的检波二极管VD1正极中, 经过跳接插头P1进而将调节幅度调整器保持在C3、C56以及C57, 经过低滤波器将射频成分进行滤除, 确保经过电路隔离之后的二极管能够为稳定的电压电路提供保障, 最后送到功率表方面进行入射功率的具体显示[3]。

而在反射功率耦合电路当中, 与入射功率耦合电路原理基本相同。来自于取样板的A26的T3经过不同的电阻将信号输送到射频监视板A27当中, 并且检波二极管保持在正极。经过跳接插头P2, 将调整幅度保持在C4、C54以及C55当中, 满足电压与电流相同, 两者处于平衡的状态下。一旦VD2无电流流过, 则呈现出的反射功率为零。一旦天线系统在运行的过程中出现故障状况, VD2所呈现出的平衡将被打破, 有电流流过, 输出直流信号, 并能够通过隔离电阻将信号传送到显示板。

经过电路的原理分析可以发现, 当前检察的功率表表头并无故障发生, 功率表运行状况正常。

4 故障的检修与处理

TSD-10DAM中波全固态数字调幅发射机射频输出监视板特殊故障判断, 主要为入射功率指示错误。入射功率检波输出在理论层面上为10V, 而在本次测试的过程中得出的结果为4.6V, 而与另一台处于正常运行状态下的发射机而言, 在具体测量过程中的正常值为9.5V。因此, 经过故障的检修可以发现, 当前的电路检波二极管VD1方面存在一定的问题。在发射机当中将二极管拆除, 运用万用表进行测量可以发现, 反向电阻为3Ω, 而VD1管的反向电阻正常数值则处于3~4MΩ, 之间的差距十分明显。

因此, 对于上述的检测状况分析, 故障处理手段主要是更换新的二极管。在二极管更新之后, 将发射机接通假负荷, 在执行开机操作之后提升功率。这时, 假负荷的功率表指示为10k W, 发射机的整体电力显示为50A, 发射机的功率指示示数为10k W, 则说明当前整个发射机的运行处于正常状态下, 能够执行正常操作。

虽然TSD-10DAM中波全固态数字调幅发射机设计较为先进, 故障指示也相对完善, 但当前的发射机出现故障通常与接触不良有关, 单单凭借指示无法发现其中的故障范围。因此, 在进行实际检修的过程中, 需要对电路进行仔细的排查, 找出影响发射机安全运行的故障, 特别是对特殊故障的检修, 更需要相关维修人员提升重视程度。

5 结论

综上所述, 对TSD-10DAM中波全固态数字调幅发射机射频输出监视板特殊故障进行检修可以发现, 此次故障产生的主要原因是由于外部因素, 雷电引起的电压变化造成电流呈现出不稳定而状态, 造成发射机电路元件损坏。在遇到此状况时, 避免对发射机功率的提升, 造成故障影响范围变大, 产生不必要的损失。需要逐步排查, 详细分析, 将故障有效排除。

参考文献

[1]陈光宇.TSD-10DAM全固态中波发射机天线零位过高的原因[J].西部广播电视, 2014, 11 (10) :139-141.

[2]王坡.TSD-10DAM广播发射机射频激励电路原理与故障检修[J].视听界 (广播电视技术) , 2014, 4 (4) :72-76.

输出监测板 第4篇

宝钢工程检测公司研发成功宝钢“BGHJ-100型”烟气在线监测系统。该系统率先在宝钢股份炼铁厂一号烧结脱硫工程试应用, 目前有效运行率达90%以上。

2008年, 宝钢工程检测公司环境监测部开展了在线监测技术的国产化研发工作。2010年, 在线监测系统研发取得突破性进展, 检测公司成功完成宝钢“BGHJ-100型”烟气在线监测系统自主集成开发。该技术能在湿度高达30%、粉尘含量高达200mg/m3的环境下实施烟气采样及处理, 有效支撑了后段在线设备的运行。

据悉, 该技术已形成一批专利和技术秘密, 极具社会推广价值。日前, 该技术首次实施在线技术输出, 帮助外资TUV实验室建立了灼伤烟气在线监测系统, 受到用户好评。作为环保监测设备, 检测公司环境监测部正在申请国家产品认证。 (摘编自国资委网)