满堂支架现浇箱梁施工技术（精选8篇）
满堂支架现浇箱梁施工技术 第1篇
现浇箱梁满堂支架施工技术探讨
[摘 要]满堂支架法是目前桥梁上部现浇连续箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。本文结合工程实例，对现浇箱梁满堂支架的施工技术作一些探讨。
[关键词]现浇箱梁 满堂支架 施工技术
中图分类号：F332 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2017）11-0177-01
满堂支架法是目前桥梁上部现浇连续箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。满堂支架的施工，是整个现浇箱梁施工的一个非常重要的、基础性的工艺环节。支架地基的承载力是否满足要求，支架的强度和稳定性是否符合要求，支架压载试验的数据是否准确、真实，这些环节将直接影响到施工安全和工程质量。本文结合工程实例，对现浇箱梁满堂支架的施工技术作一些探讨。
一、工程概况
某市政互通立交桥型布置为27.2+30+27.2m预应力混凝土连续箱梁，采用满堂式碗扣支架现浇，支架高度8-17m，梁体高度1.8m，顶板宽度L=12-16m，底板宽度8-12m，在与匝道连接部桥梁变宽，为单箱三室箱梁。桥面纵坡3.00%，桥面横坡2%。箱梁采用C50混凝土。
二、满堂支架施工技术
1、支架地基的处理
（1）场地平整。用挖掘机和推土机对原地面进行整平、压实，压实度达到96区要求，地基承载力在200Kpa以上，且无软弱下卧层。地基的处理范围至少宽出搭设支架之外0.5m。同时，为便于施工，同一跨内的标高尽量与路线设计标高一致。
（2）防积水措施为防止下雨积水造成地基浸泡，造成地基承载力降低，产生地面不均匀下沉，对梁施工质量造成影响，在支架顺桥向两侧设排水沟，以便将雨水及时排除，如逢下雨安排专人负责排除积水。
2、支架搭设
（1）支架的搭设采用WDJ满堂落地式碗扣支架，支架布距60cm×60cm。碗扣式支架型号为：WDJ48×3.5型，要求每根杆件做到无变形、无弯曲，杆件有变形和受伤以及碗托有破裂的严禁使用。立杆布距为60cm×60cm。横杆步距为90cm间距。纵横向水平拉杆按2个步距的间距设置。纵横向加设剪刀撑，其纵向角度控制在45°-65°，其下部在纵横向设置交会，交会点距地面的高度大于40cm，剪刀撑采用9米钢管，钢管长度搭接大于60cm，并采用双扣联接，扣件接头部位的外露钢管长度大于10cm。纵向铺设15cm×15cm方木；横向铺设10cm×10cm方木，跨中净间距为15cm，小横梁处净间距10cm。支架高度根据现场实测在为8-17米。
（2）腹板及翼板位置做定型排架，支架均为10cm×10cm方木。在排架上钉10×4cm木板条，净距10cm，以防止竹胶板变形过大。
（3）木排架的加固，除了纵向用木板两两相连，有部分加固作用外，在纵横方木相交处C20钻孔，用螺栓拧紧。
（4）通过底脚螺栓初步控制支架底面标高，计算立杆长度。
（5）测设顶托实际标高，并通过调整顶托螺旋来调整支架标高，调丝器不使用偏心杆件，出丝长度保持一致，并要求越短越好。
（6）模板拼装时，必须对缝平整，底板与腹板结合部，为防止漏浆采用“底包侧”方式，并加垫“L”型橡皮垫；腹板?c翼板结合部采用“腹顶翼”方式，防止浇筑过程中，因受扰动而造成漏浆。端部模板制作时应准确量测各部尺寸。
（7）顶托标高调整完毕后，在其上安放15×15cm的方木纵梁，在纵梁上间距30cm安放10×10cm的方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。
（8）人行坡道坡度可为1：3，并在坡道脚手板下增设横杆，坡道可折线上升；人行梯架设置在尺寸为1.8×1.8m的脚手架框架内，梯子宽度为廊道宽度的1/2，梯架可在一个框架高度内折线上升。梯架拐弯处应设置脚手板及扶手。
3、支架的预压及预拱度
（1）预压的目的。为检查地基承载力及支架承受梁体荷载的能力，减少和消除支架产生的非弹性变形、方木间的间隙、地基瞬时沉降等并获取支架预压沉降观测值用来做设置预拱值的参考数据。
（2）加载的方法。支架的预压方式拟用沙袋或水袋预压。预压时间不少于7天，在预压前必须进行整体支架检查和验收，并对临时荷载的重量进行检验。预压时，根据箱梁的结构形式计算箱梁的重量，然后用沙袋（沙袋容砂体积1立方米，带吊带）或水袋按上部混凝土重量分布情况进行布载，加载重量按设计要求不小于恒载，拟定为恒载的1.2倍。因沙袋在下雨过程中会吸水增重，对支架稳定定造成影响，现场必须准备彩条布，下雨前及时将所有沙袋全断面覆盖遮雨。
（3）布点及观测。
①加载前布设观测点，在地基和底模上沿支点、跨径的L/
4、L/2等截面处横桥向腹板处各布设3个观测点，在跨径的L/2翼板处各布2个观测点，观测点的布设要上下对应，目的是既要观测地基的沉降量（垫木上），又要观测支架、方木的变形量（底模上），在观测点处采用钢钉标识或预埋钢筋的方法，保护观测点不扰动，以便测量预压前后及卸载后的标高。
②加载顺序按混凝土浇筑的顺序进行，加载时沙袋堆放均衡平稳，不可重放或加载过于集中而损伤支架。加载时分三次进行，各次加载的重量分别为总重（梁体重量的1.2倍）的30%、30%和40%。加载完成后观测一次，加载12小时、加载24小时、加载48小时和加载完毕各观测一次，加上加载前观测一次，共6次，连续两次观测累计沉降量不超过3mm，即为趋于稳定，沉降稳定48小时且总预压时间不小于7天后，经监理工程师同意，即可进行卸载。卸载时先卸载完上层砂袋（卸载时要保证均匀，防止支架受过大偏压），再卸载下层砂袋，使支架受到的压力均匀减少。
③支架的预压应加强稳定性观测，确保安全，一旦发现变形量不收敛则立即采取卸载或紧急撤离等措施。
④卸载后及时进行回弹后观测，根据观测记录整理出预压沉降结果，计算支架、地基综合非弹性变形值及支架弹性变形值，作为在支架上设置预拱的依据，通过测量调整箱梁底模高程。
⑤混凝土在浇筑过程中，加强对支架的观测，在箱梁的不同点位悬挂标尺，用水准仪对支架沉降情况进行测量，根据测量结果决定下一步混凝土的浇筑方案和对支架安全性的评估，及时调整浇筑方案并对支架进行加固处理。
（4）数据整理分析。观测结束对测量数据进行处理，根据总沉降值和卸载后观测值计算弹性变形量。根据试验所测得的数据进行分析，对本工程所设计的预应力现浇箱梁模板支架进混凝土浇筑时产生的变形进行有效的控制。可依据变形量调整箱梁的底标高，实现混凝土浇筑完成后能达到设计所要求的梁底标高。如发现立柱下沉比较明显，需对地基处理进行加强。
（5）预拱度的设置。预拱度设置按设计注明考虑，预应力混凝土连续箱梁除为抵消支架弹性变形而设置的预拱外，支架不另设预拱。混凝土浇注施工前应通过计算出跨中预拱度，其它各点的预拱度以此点按直线或二次抛物线进行分配。
三、结束语
满堂支架的施工是一个非常重要的基础性施工工艺环节，在施工过程中一定要对地基的处理，支架体系的设计和搭设，支架的压载试验等工序给予充分的重视，严格按照有关规范和要求施工，确保施工质量和施工安全。
参考文献
[1] 林凤飞，现浇箱梁满堂支架的施工技术，《城市建设理论研究》2012年第5期
满堂支架现浇箱梁施工技术 第2篇
一、概述 1.1工程概况
兴隆镇沙田村河片头人行桥项目是新建人行桥工程。拟建桥位于自贡市沿滩区兴隆镇，本桥跨老蛮桥水库，连接瓦扎山和河片头。
本桥的修建主要为方便两地居民的出行方便。桥梁设计范围为KO+000-KO+46.2，全长为46.2m。
本桥上部结构，主跨：采用一孔18m箱型拱桥，桥台台帽上设置防震挡板及150×200×28板式橡胶支座,中跨跨中设置2cm,边跨跨中设置1cm预拱度,其余各点按二次抛物线分配。设计荷载3.5Kn/m2。主跨拱圈采用箱形等截面混凝土结构。桥台采用C25片石砼台身及基础,栏杆所用钢管为镀锌钢管,栏杆安装采用立柱插入预留孔(Φ10cm),然后灌25#小石子砼.斜腿铰支座采用钢瓦铲支座,支座由N7U形钢及斜退撑座内N6U形钢构成。
1.2施工方法简介，采用扣件式满堂支架现浇施工工艺进行施工。施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板，内模采用组合钢模板，底模采用大块钢模板或竹胶板，内模支撑采用φ48×3.5mm脚手管做排架。
二、满堂支架搭设及预压 2.1地基处理
现浇段位于料场内，基本已用砼硬化，基本可不用进行地基处理。若有未硬化完全处，可先用装载机将表层松土推平并压实，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实。原有地基整平压实后，铺设15cm厚碎石，采用人工铺平，用蛙式夯土机进行夯压。在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设支垫钢板。
2.2材料选用和质量要求
钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
2.3支架安装
本支架采用“碗扣”式满堂支架，其结构形式如下：纵向立杆布置间距以90cm为主，箱梁两端为60cm；横向立杆在箱梁腹板所对应的位置间距90cm，腹板及底倒角处钢管间距60cm，其中腹板下加密两列普通钢管，以加强腹板处支架的承载能力；翼缘横、纵向立杆均按90cm布置。在高度方向横杆步距120cm，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑（可详见《边跨现浇段碗扣式满堂支架平面布置图》）。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好支垫钢板，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。
碗扣架安装好后，对于箱梁底板部份，在可调顶托上横向铺设1200×10×15cm的木枋（15cm面竖放，底板两端各悬出50cm），共24根。然后在其上铺设纵向1400×10×15cm的木枋（15cm面竖放，竖放的目的增加刚度），腹板50cm宽度内木枋满铺，底板其余间距25cm铺设，共50根。对于翼缘部份，钢管架直接搭设到翼缘底，先在顶托上安装纵向1400×10×15cm（15cm面竖放）的木枋，共17根，根据翼缘底板坡面将木枋加工成楔型，若翼缘模板有背肋架，则可不必横向再铺木枋，直接让加工成楔型的木枋与背肋架接触紧密，若翼缘模板无背肋架，则横向间距40cm布置10X15cm（15cm面平放）的木枋，共36根，每根约长410cm。
支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。
2.4现场搭设要求
2.4.1本工程架体搭设从26#交界墩盖梁一端开始搭设，以盖梁外缘10厘米为第一排立杆。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距基面25厘米，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。箱梁腹板对应处必须用普通钢管增设两列立杆，随碗扣架一起搭设。
2.4.2架体与26#交界墩拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。
2.4.3安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。
2.4.4为了便于拆除交界墩盖梁处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板时将盖梁顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。
2.5技术要求 2.5.1相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；
2.5.2在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；
2.5.3对接扣件的开口应朝上或朝内；（可删）
2.5.4各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；
2.5.5立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；
2.5.6上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；
2.5.7安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。
2.5.8扣件安装应符合下列规定：（可删）
2.5.8.1 扣件规格必须与钢管外径相同； 2.5.8.2螺栓拧紧力矩不应小于50KN〃M；
2.5.9
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
三、满堂支架预压
安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：
1、检查支架的安全性，确保施工安全。
2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。
本方案拟按7m一段分段预压法进行预压，预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（或钢材、水箱）(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊或简易扒杆进行吊装就位，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。
为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排，每排4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。
四、支架受力验算
4.1 底模板下次梁（10×15cm木枋）（15cm面竖放）验算
底模下脚手管立杆按照90cm（腹板下60cm，并增强两列普通钢管）布置，纵向次梁木枋腹板处满铺，底板其余处间距25cm，对于纵向次梁木枋的验算，取计算跨径为0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置：
底模处砼箱梁荷载：P1 = 4.0m×25 KN/m3= 100 kN /m2（取4.0m砼厚度计算）
模板荷载：P2 =4949.13×9.8×10-3/(14×0.5)= 6.93 kN /m2
(腹板内外模重量及内模顶板模板重量由其下木枋承受，翼缘模板重量由翼缘部份钢管架承受，内模底板模板(含倒角模板)由底板下之木枋承受)。
(腹板外模与底板底模采用厚度5mm大面钢板制作，内模采用1.5×0.3m组合钢模板)
腹板内外模模板重量为：
2.9175×
4×
0.00
5×
7.85
×103+(108.56+252.99+150.02+209.75)/100/0.3×14/1.5×14.91= 4949.13 Kg
设备及人工荷载：P3 =(10×60+8×25+1000)×9.8×10-3/(14×0.5)=2.52 kN /m2
(假设单侧腹板有10名工人，60Kg/人；振动棒8台，25Kg/台；其它设备1000Kg)砼浇筑冲击及振捣荷载：(取砼重量的25%)
P4 = 0.25×100 kN/m2 = 25 kN /m2
则有P =(P1 + P2 + P3 + P4)= 134.45 kN /m2
取0.2安全系数，则有P计=P×1.2= 161.34 kN /m2
因为腹板下木枋满铺，故取间距为10cm，则有：
q1=P计×0.10= 161.34 × 0.10 = 16.134 kN/m
W = bh2/6 = 10×152/6 =375 cm3
由梁正应力计算公式得：
σ = q1L2/ 8W =16.134×0.92 ×106/(8×375×103)
=4.356 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa
强度满足要求。由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
τ = 3Q/2A = 3×16.134×103×(0.9 /2)/(2×10×15×102)
= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（参考一般木质）
强度满足要求。
由矩形简支梁挠度计算公式得：
E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4
f max = 5q1L4 / 384EI
= 5×16.134×103×10-3×0.94 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)
= 0.49 mm＜ [f] = 2.25mm（[f] = L/400=900/400=2.25 mm）
刚度满足要求。
底板砼仅厚32cm，底板下木枋布置间距为25cm，其强度验算同上，能满足要求。
4.2 顶托横梁10×15cm（15cm面竖放）木枋验算
腹板处脚手管立杆纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m、0.6m（腹板加强后间距为0.3m）两种，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，取计算跨径为0.3m，仅验算底模腹板对应位置即可：
q1=P计×0.3= 161.34 × 0.3 = 48.402 kN/m
W = bh2/6 = 10×152/6 = 375 cm3
由梁正应力计算公式得：
σ = q1L2/ 8W =48.402×0.32 ×106/(8×375×103)
=1.45206 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa
强度满足要求；
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
τ = 3Q/2A = 3×48.402×103×(0.3 /2)/(2×10×15×102)
= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（参考一般木质）
强度满足要求；
由矩形简支梁挠度计算公式得：
E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4
f max = 5q1L4 / 384EI
= 5×48.402×103×10-3×0.34 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)
= 0.01805 mm＜ [f] = 0.75mm（[f] = L/400=300/400=0.75 mm）
刚度满足要求。
4.3 立杆强度验算 脚手管（φ48×3.5）立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m、0.6m和0.3m，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×0.9m、0.9m×0.6m或0.9m×0.3m箱梁均布荷载，由横桥向木枋集中传至杆顶。根据受力分析，不难发现腹板对应的间距为0.6m（0.3m）×0.9m立杆受力比其余位置间距为0.9m×0.9m的立杆受力大，故以腹板下的间距为0.6m（0.3m）×0.9m立杆作为受力验算杆件。
则有P计 = 161.34 kN /m2
对于脚手管(φ48×3.5)，据参考文献2可知：
i ——截面回转半径，按文献2附录B表B知i = 1.578 cm
f ——钢材的抗压强度设计值，按文献2表5.1.6采用，f=205 MPa
A ——立杆的截面面积，按文献2附录B表B采用，A=4.89cm2
由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=L/i = 1200 / 15.78 = 76
由长细比查表（参考文献2）可得轴心受压构件稳定系数φ= 0.744，则有： [ N ] = φAf =0.744×489×205 = 74.582 kN
而Nmax = P计×A =161.34×0.3×0.9 = 43.5618 kN
可见[ N ] ＞ N，抗压强度满足要求。
另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度10m计算）
△L = NL/EA = 43.5618×103×10×103/(2.1×105×4.89×102)
=4.242 mm
压缩变形不大
单幅箱梁每跨混凝土295.5m3，自重约753吨，按上述间距布置底座，则每跨连续箱梁下共有24×17=408根立杆，可承受1249吨荷载（每根杆约可承受30kN），安全比值系数为1249/753 = 1.6587，完全满足施工要求。
经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。
4.4地基容许承载力验算
边跨合拢段满堂支架布于料场内，其内场地已硬化，可按C15砼考虑，即每平方米地基容许承载力为1530t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为16.13t/m2，完全满足施工要求。
五、模板工程
为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，加快施工进度，本工程箱梁底模可采用大块钢模板或铺设竹胶板，外侧模采用大块钢模板（可用挂篮外模所拆下的大块钢模板），箱体内采用1.5×3.0m组合钢模板，钢模后背肋采用主桥挂篮外模拆下的[12槽钢顺桥向布置，槽钢布置间距为50cm左右。箱梁外侧模板和翼缘模板采用大型钢板，由专业模板加工厂家加工制作。面板采用5mm厚钢板，横肋采用∠70角钢，背带采用2[12槽钢，背带间距为90cm，每块模板上设有3道背带，每道背带上设置两根φ18的拉杆。经受力验算和挂篮悬臂现浇模板施工检验，此模板强度和刚度完全能够满足施工要求。
箱梁内模支撑采用φ48×3.5脚手管做排架，立柱支撑在底模顶面上，脚手管顺桥向按0.9米设置一排，每排7根，且每排均需设置剪刀撑和纵、横水平撑，以增加支架的整体稳定性，防止内模胀模，内模支架的搭设原理及方式与满堂支架的搭设原理及方式基本相同。
六、支架安全要求
6.1支架使用规定
6.1.1
严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；
6.1.2严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；
6.1.3支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。
6.2
拆除规定
6.2.1
拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；
6.2.2
拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物；
6.2.3
拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业； 6.2.4拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；
6.2.5拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。
6.2.6
搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；
6.3支架安全措施
6.3.1禁止任意改变构架结构及其尺寸；
6.3.2禁止架体倾斜或连接点松驰；
6.3.3
禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；
6.3.4搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；
6.3.5
不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备；
6.3.6
不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。
6.4钢管支架的防电、避雷措施
6.4.1防电措施
6.4.1.1
钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。
6.4.1.2钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。
6.4.1.3夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。
6.4.2
避雷措施
6.4.2.1
避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。
6.4.2.2
接地极：按支架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。
6.4.2.3
接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。
6.4.2.4接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。
6.4.2.5接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。
6.4.2.6
雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。
七、施工现场安全管理和措施
7.1 在主要施工部位、作业点、危险区、主要通道口挂安全宣传标语或安全警告牌； 7.2 施工现场全体人员严格执行《建筑安装工程安全技术规程》和《建筑安装工人安全技术操作规程》；
7.3 施工现场杜绝任意拉线接电；
7.4 配电系统设总配电箱、分配电箱、开关箱、实行分级配电。开关箱装设漏电保护器；
7.5 施工机械进场安装后经安全检查合格后投入使用。
参考文献：
1、《材料力学》李庆华 主编 西南交通大学出版社 2000.11
2、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程》（JGJ130-2001）
中铁十四局集团重庆碚东嘉陵江大桥项目经理部 工
程
部
二○○六年十二月一日
附：若顶托横梁采用I16工字钢的验算：
假设：脚手管立杆纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m和0.45m，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距90cm。因此计算跨径为0.9m和0.45m，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模腹板对应位置即可：
平均荷载大小为q2=P计×0.9 = 161.34×0.9 = 145.206 kN/m
另查表（参考文献1）可得：
WI16 =141×103mm3 ； I = 1130×104mm4 ； S = I / 13.8
跨内最大弯矩为：
Mmax = q2L2/8=145.206×0.45×0.45/8= 3.676 kN.m
由梁正应力计算公式得：
σw = Mmax / W = 3.676×106 /(141 ×103)
= 26.07 Mpa ＜ [σw] = 145 Mpa 满足要求；
挠度计算按简支梁考虑，得：
E = 2.1×105 Mpa；
f max = 5q2L4 / 384EI
= 5×145.206×0.454×1012 /(384×2.1×105×1130×104)
满堂支架现浇箱梁施工 第3篇
满堂支架是在桥梁的一联或多跨桥下设置支架, 体系转化很少或没有体系转化。满堂支架现浇箱梁主要适用于桥梁墩台较低且地基条件较好的旱地或潜水桥位制梁, 是现浇箱梁施工中较为常见的方法。文章结合某客运专线桥梁施工实例针对满堂支架现浇箱梁施工中的几个关键环节进行论述。
2 施工程序
施工准备→基底处理→支架搭设→支架预压→支座、底模安装→钢筋、管道、侧模安装→混凝土浇筑、养护、拆除侧模→预应力筋安装、张拉, 孔道压浆→拆除底模、卸落支架。
3 主要施工方法
3.1 基底处理
桥位处基底土质较差, 地基承载力为120KPa, 不能满足施工要求, 因此需在搭设满堂支架前, 对地基进行处理。首先把施工区范围内的地表土、淤泥及杂物清理干净, 局部处理合格, 整体弄平后, 再分层填土压实, 压实度按93%控制。最上层填50cm厚12%的石灰土, 分2层碾压成型, 压实度不低于93%。处理后采用轻型触探仪测试, 地基承载力满足要求后, 按设计支架基础位置, 横桥向浇筑厚10cm, 宽25cm的C25混凝土条形基础。
3.2 支架搭设
3.2.1 支架布置。
支架采用Φ48×3.5型碗扣式满堂支架。顺桥向间距90cm, 横向间距90cm;桥墩四周和中横梁位置的纵横间距加密为60cm×60cm。剪刀撑纵向设置9道, 布置在桥墩处、1/8跨、1/4跨、3/8跨、跨中对称布置;横向设置5道, 布置在两侧翼板处、两侧腹板处和梁体中间部位。支架立杆底部设底托, 顶部设顶托, 顶托上布设10cm×10cm方木 (纵向间距为90cm, 横向间距45cm) , 其上铺100cm×150cm的底模。
3.2.2 搭设要求。
(1) 支架搭设从一端向另一端或从跨中向两端延伸, 按底托、立杆、水平加固件、剪刀撑的顺序自下而上逐层进行, 每层高度不超过3m。 (2) 立杆在1.8m高度内的垂直偏差不得大于5mm;全高的垂直偏差小于支架高度的1/600, 且不得大于35mm。 (3) 剪刀撑、交叉支撑应与立杆和水平加固件同步安装, 扣减、锁臂安装齐全并及时拧紧, 扣件螺栓的扭力矩为40~65N·m。 (4) 支架安装过程中, 及时校正立杆间距、垂直度、纵横向直线度和水平杆的水平度等, 避免误差累计影响支架质量。
3.3 钢筋、预应力筋施工
3.3.1 钢筋绑扎。
现浇箱梁钢筋在钢筋加工场进行加工, 然后在运至施工现场进行绑扎。先绑扎底板钢筋, 再绑扎腹板钢筋, 最后绑扎顶板钢筋。纵向钢筋采用双面搭接焊, 焊接质量符合《钢筋焊接及验收规程》的相关规定。为保证混凝土保护层厚度, 在模板和钢筋之间采用垫块支垫, 垫块的耐久性和抗压强度不得低于梁体混凝土强度, 垫块应互相错开分散布置, 不得横贯保护层的全部截面, 垫块数量不得少于4个/平方米。在钢筋绑扎过程中, 注意安装固定预应力管道和各类预埋件位置准确。
3.3.2 预应力钢筋制作。
钢绞线下料长度主要考虑箱梁的孔道长度、锚具夹具的厚度、张拉千斤顶的长度、张拉伸长值、外露长度和钢绞线弹性回缩, 并通过计算确定。钢绞线切割采用切割机切割。钢绞线下料切断后, 端头齐整, 同束内长度相对差值不应大于计算下料长度的1/5000, 且其极差不得大于5mm。下料后的钢绞线在地坪上进行编束, 每束内的钢绞线逐根整理顺直, 并进行编号, 每隔1m用22号铁丝编织、合拢捆扎。
3.4 模板制作安装
底模按现浇箱梁底面形状分块拼装, 并设置相应的预拱度。预拱度按梁体两端支垫为零, 跨中最大, 其余梁端按二次抛物线分配的原则设置。
侧模板根据吊装拆除方便及定位线性控制需确定分块。就位时用倒链调整纵横向位置, 用模板支撑杆件和底部螺栓调整高度和垂直度。各模板之间、采用Φ16对拉螺栓进行紧固和支撑。
内模板和横梁模板使用刨光木模板, 外罩厚塑料。内模板安装前应进行试拼装, 对模板尺寸、平整度等进行检验。内模板调整好后, 分节吊装准确定位, 并在箱梁腹板上设置Φ10对拉螺栓。
模板安装后应符合下列要求:拼缝严密, 无错台;模板总长偏差±10mm;底模板宽度偏差0, +5mm;模板倾斜度偏差≤3‰;腹板中心线与设计位置偏差≤10mm;底模不平整度偏差≤2mm/m;腹板厚度偏差+10mm, 0, 底板厚度偏差+10mm, 0, 顶板厚度+10mm, 0, 桥面板中心线与设计位置偏差≤10mm。
3.5 混凝土浇筑
混凝土浇筑沿纵桥向按“斜向分段、水平分层、由低到高”的原则进行。斜向分段长度为4m;分层厚度主要考虑混凝土生产供应能力、浇筑速度、振捣能力、现浇箱梁的特点等因素, 此梁分层厚度取30cm。混凝土浇筑横桥向按“先底板与腹板倒角, 后底板, 再腹板, 最后顶板”的顺序进行, 在浇筑过程中两侧腹板的混凝土高度要保持基本一致。在浇筑混凝土过程中, 对于钢筋密集的支座顶部、预应力锚垫板周围及横隔梁等难于浇筑振捣密实的部位, 加强振捣管理。腹板与底板交接部位浇筑时, 派专人进入腹板进行振捣。
3.6 预应力筋张拉
现浇箱梁采取预张拉措施, 预张拉在梁体顶板和底板各选取2~3束对称的预应力筋束, 在混凝土达到设计强度的60%进行。预张拉前应拆除端模、松开内膜。预应力筋终张拉应在混凝土强度、弹性模量及龄期达到设计要求后进行。当正式张拉前应先用初始应力 (0.15~0.25σk) 张拉一次, 测量伸长值初读数, 同时做好量测伸长值的标记。预应力钢绞线张拉程序为:0→初应力→σk→持荷2min→锚固。
当纵向预应力钢束采用两端张拉时, 在张拉过程中应保持两端同步, 且两端的伸长量基本一致。张拉实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求, 否则应暂停张拉, 待查明原因并采取措施予以调整后, 方可继续张拉。
预应力筋在张拉控制应力达到稳定后, 方可锚固。锚固完结并经检验合格后即可切割端头多余的预应力筋。切割采用砂轮锯, 不得采用电弧或气焊。切割后的预应力筋的外露长度大于其直径的1.5倍, 且大于30mm。预应力筋终张拉后48h内应完成管道压浆作业。管道压浆按先纵向、再竖向、后横向的顺序进行。纵向和横向预应力管道应自下而上进行;竖向预应力管道从最低点向最高点进行。
3.7 模板拆除
箱梁侧模和内模在混凝土强度达到设计强度的70%后拆除;底模在混凝土强度达到设计强度且预应力孔道压浆强度也达到设计强度后方可拆除。模板拆除按“端模→内膜→侧模→底模”的顺序进行。
4 结束语
在低位连续箱梁施工中, 满堂支架法有其特有的优势, 周期时间短, 施工辅助设备少, 减少人力物资费用, 具有良好的经济效益。随着我国交通工程设施建设, 满堂支架现浇箱梁施工将被大量使用, 要提高现浇箱梁的施工质量, 就要抓好施工中的关键环节, 不断完善满堂支架现浇箱梁施工工艺。
参考文献
[1]中铁三局集团有限公司.高速铁路桥涵工程施工技术指南[S].中华人民共和国铁道部, 2011.
[2]何山.满堂支架现浇箱梁施工技术[J].山西建筑, 2010, 11.
论满堂支架现浇箱梁施工技术要点 第4篇
关键词：满堂支架；现浇箱梁；施工技术要点
引言
随着我国交通车辆的日益增多，科学技术的飞速发展，预应力技术的广泛应用，使得满堂支架现浇预应力混凝土连续箱梁在桥梁施工中应用最为广泛的一项技术。地基的承载力是否满足要求，强度和稳定性是否符合要求，支架压载试验的数据是否准确、真实，这些环节将直接影响到施工安全和工程质量。
1.工程概况
某高架桥梁工程，为双向六车道，桥面宽度25．5m．其构成为0．5m防护栏+12m车行道+0．5m中央隔离栏+12m车行道+0．5m防撞护栏。桥面铺装先涂上渗透型防水层，其上再铺设10cm厚的沥青混凝土；桥面设置2%的双向横坡。本桥桥梁上构箱梁梁高为1.5米外，每延长米重约252.3KN/m。满堂支架高度为1.5米～7.5米。箱梁通过调整顶底板坡度来实现桥面单向横坡，腹板始终保持竖直方向，箱梁各个截面尺寸不随横坡变化。
2.施工控制要点
2.1支架基础处理
根据施工设计图结合现场实际情况，现浇箱梁位于原有的路面上，地表覆盖层主要为沥青路面、粉质粘土，桥位处地形、坡度较好。支架地基处理的目的是保证地基具有足够的承载力和必要的防水排水设施。根据地基的实际情况，可以采用换填、做石灰土、浇筑混凝土基础等处理方法，其中最常见的是做石灰土基础。对松软部位用砂砾进行换填，整体用压路机进行压实，再摊铺50㎝厚砂砾后压实，然后浇筑15㎝厚C20混凝土，并做出2%横坡，沿排架基础外2米范围外挖设土边沟，以便排水。
2.2结构设计
满堂支架的搭设一般采用WDJ碗扣式多功能钢管支架进行组合安装，同时要根据支架的荷载对支架杆件的各方向间距和搭设方案进行设计和验算，以确保支架的整体强度、刚度和稳定性。为检验22m现浇箱梁模板的安全性和实际变形量，通过预压消除结构非弹性变形，同时取得模板弹性变形的实际数值，得出荷载－挠度曲线，并检验设计计算结果，调整预拱度（或反拱），以求得22m现浇箱梁施工的准确参数。考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。上部纵梁为10cm×10cm方木，跨径为0.6m，间距为0.6m；纵梁上承担4根横梁，横梁为10cm×5cm方木，跨径为0.6m，中对中间距为0.6m。模板采用1.5cm厚高强度竹胶板。
2.3支架搭设
支架搭设前，监理工程师必须要求承包人提交支架设计计算书，认真进行复核，并组织专家组进行方案论证。为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压。预压采用砂袋分区加载，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。因此在对现浇梁施工方案进行全面的经济、技术测算后，确认在加固地基处理，同时满足箱梁施工荷载要求的前提下，采用满堂碗扣（钢管Φ48）支架合理而且安全可靠。为保证整个支架的整体性，每间隔一定距离采用钢管支架或碗扣支架在纵、横方向与地平面成45度斜向布置通长钢管剪力撑进行加强，剪力撑必须上至底模板，下至地面，在地面处设置垫木。剪力撑与碗扣支架立杆、水平杆相交处，设置转扣使构件连接紧密。
3.支架的压载试验
通常现浇连续箱梁施工时先对地基进行处理，然后搭设满堂门式落地支架，业主规定必须逐跨进行堆载预压后才能进行连续箱梁施工，满堂支架拆除前，在梁顶做好梁体沉降的观测点，对这些点，在满堂支架拆除前进行标高测量，在满堂支架拆除过程中时观察标高变化情况，同时满堂支架拆除时，支架和基础应超载预压以消除基础沉降和支架间隙压缩等非弹性变形．可以按计算荷载1．05倍考虑，根据经验，一般24h连续观测沉降量小于1mm，可以认为稳定。
3.1支架的加载
地基处理完毕后，进行施工放样，确定方木（12×20cm）铺设和支架搭设位置，放样结束后进行支架搭设。碗扣式支架下设可调底座调整横杆各层标高，上部设可调螺杆以调整底模板标高。支架的加载可以使用砂袋、土袋、水箱，或者采用水预压等方式，各种加载方法各有优缺点，可以根据实际情况本着方便、经济、周转快的原则选择。加载的范围为箱梁底部，加载的总重量不小于箱梁总重的1.2倍。现场检查预压荷载重量、荷载布置方法是否按监理工程师批准的施工技术方案组织实施．不合格坚决督促整改或返工，确保预压效果。支架搭设完毕后，用可调上托准确调节支架高度，保证支架高度满足设计要求。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。支架的弹性变形运用节点计算确定。根據以往施工经验，支架施工沉留值在15～20mm左右，待预压沉降观测后调整。根据沉降计算结果，拟定类似地基及支架方案预留沉降选用0.7～1.0cm。荷载分布位置要与箱梁自重荷载分布一致，加载时各点压重要均匀对称，防止出现异常情况。
3.2沉降观测
支架底座沉降―地基沉降；卸载后顶板客恢复量以及支架的侧位移量和垂直度，按测得的沉降量及设计标高，重新调整模板标高。沉降观测点的布置应定点准确，点的位置和密度应该能够准确反映整个支架的位移和变形情况。一般来说观测断面布置在每跨的L/2、L/4处及墩部处，每个断面至少分左、中、右三个观测点。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形具体数值为多少，并在卸载后全面测得个测点的回弹量。并根据此沉降量及弹性变形量调整相应竖杆标高。预压过程中必须随时观测地基、支架变形情况，发现问题及时采取措施进行处理，以保证安全。
2.3压载试验注意事项
支架的压载试验是一道非常重要的工序，其目的主要有两方面，一方面是检验支架及地基的强度和稳定性，确保施工安全，另一方面是消除施工前支架和地基的非弹性沉降变形，同时，确保梁体几何线型的准确。压载试验的主要目的之一是检验支撑体系在施工中的安全性，在压载过程中要密切关注支架和地基的变形情况，如果发现地基出现明显下沉或产生裂缝，钢管发生严重位移、变形，方木发生裂缝或脆断等情况，如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。观测过程如局部位置变形过大，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。堆码砂袋一定要按施工设计方案认真堆码，确保模拟状态接近实际状态。在水泥浆终凝后即卸掉截止阀。压浆后将锚具周围冲洗干净并对梁端砼凿毛，设置钢筋网、立模，然后浇注封锚砼，长期外露的锚具要采取防锈措施。
4.结束语
在满堂支架施工过程中一定要对支架基础地基的处理，支架体系的的结构设计和搭设，支架的预压以及支架的拆除等工序给予充分的重视。满堂支架连续箱梁的施工难度固然大，但实践证明，只有采用合理施工监理方案，连续箱梁的施工质量是可以保证的。支架的压载试验，支架的拆除等工序给予充分的重视，严格按照有关规范和要求施工，才能确保施工质量和施工安全。满堂支架法浇筑现浇箱梁工艺对工程质量有直接而重大的影响，要提高现浇箱梁的施工质量就必须抓好施工工艺中的关键环节，并使其不断完善。
参考文献：
[1]JGJ130-2001，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.
[2]杜荣军.扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全[J].施工技术，2002（3）.
满堂支架现浇箱梁施工技术 第5篇
摘要：以京杭运河特大桥工程连续梁施工案例为研究对象，在简要介绍施工方案基础上，对现浇箱梁满堂支架施工中的注意事项进行详细阐述。
关键词：桥梁；现浇箱梁满堂支架；桥梁施工注意
但是近几年发生了多起现浇箱梁垮塌事故，昆明机场，绥满高速公路等，事故发生给国家造成了严重经济损失。为杜绝此类事故发生，本文结合京杭运河特大桥工程连续梁施工案例，阐述现浇箱梁满堂支架的设计与施工注意事项。工程概况
京杭运河特大桥DK225+800～DK238+163段全长12363m，其中416#～419#（DK234+624～DK234+802）墩48+80+48连续梁跨高新大道及天然气管线，417#墩位于高新大道北侧，承台占高新大道4.44m，墩身占高新大道0.63m，418#墩位于主跨南侧，距高新大道16.78m，距高新大道旁的天然气管道6.4m，主跨净宽56m，净高5.5m，施工难度大，对支架现浇的预应力施工要求高。施工方案
京杭运河特大桥工程施工中按照连续梁跨数及结构特点利用一次性浇筑成型的方式对梁体进行浇注与体系转换，施工符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求。具体施工过程如下：
2.1 基底处理
将场地碾压夯实，确保地基的容许承载力≥0.5 MPa，按照支架形式将粘土回填到设计高程，上层碎石砂垫层铺设30 cm，每15 cm碾压密实，上面进行10厘米C20 砼浇筑，施工中应在现浇箱梁满堂支架的四周设计排水沟，防止地基因积水而软化。
2.2 脚手架搭设
其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）要求。在 C20 砼上进行满堂支架搭设，支架为碗扣式的支架钢拼组而成，在支架底部进行20 ×5cm 通长方木的铺垫，采用10 × 10 cm的加劲方木进行顶托上铺的铺设，方木间距20厘米及25厘米，跨中结构为（5 排 + 9 排 + 5 排），行车通道高500cm，宽 450 cm，由纵向间距为25 cm，横向间距为25 cm的加密钢管支架组成，在行车道的进口两侧设置6个防撞墩，由 Ф100 × 50 cm 的钢筋砼组成，墩上进行缓冲橡胶安装。通道上的横梁使用 I22a 工字钢，在横梁同支架通道的搭接处铺垫间距 25cm的10 ×10 cm 方木，分配梁上进行间距 25 cm的10 ×10 cm 方木铺设。在现浇箱梁满堂支架施工方案下进行支架搭设。
2.3 脚手架预压
（1）加载预压：用砂袋对满堂支架进行预压，预压重量及时间要符合设计要求，预压前需进行临时荷载重量检验。
（2）布点观测：在上下对称的观测点上对方木、支架变形量及地基沉降量进行观测，分四段进行预压加压，每段预压48小时，加载量是箱梁重量的30%，每个断面左幅、右幅分别选6个及5个点，每跨5个断面进行预压，每6小时用水准仪观测一次，并对测量数据如实记录，绘制沉降曲线图。
（3）对支架预压进行稳定性观测，出现变形量收敛需即刻卸载，采取紧急撤离。桥梁施工控制措施
3.1 桥梁施工中现浇箱梁满堂支架施工控制措施
（1）加强现浇箱梁墩顶部的实体部位支架，对钢管进行纵向加密43厘米。在此次车道施工中，上部横梁材料为I22a工字钢，并对其正下方钢管进行双根加密。
（2）翼缘板加设两道斜撑，并将斜撑下侧同两个横杆进行牢固连接，横杆同侧模的间距用三角木楔对顶紧侧模进行调整，以免出现跑模。
（3）翼缘板的外侧需设置高出桥面1.5米左右的一排立杆做安全护栏，并在护栏外挂置安全网，防止物体坠落。
（4）在每跨设置至少4道整体性剪刀撑，并在门架进行交错性加强横杆的设置，步距保持1.5米。施工中在钢筋砼防撞墩的砼路面钻50厘米以上孔，并将25 钢筋插入，钢筋根数不能小于15根，在C40 水泥密封后进行 C30 砼浇注。
（5）腹板同横隔板需用钢管加强，以保持应力集中，用扣件将调节杆及门架连接的地方扣紧。
（6）在满堂支架施工的500米及200米处都要放置好施工减速慢性的标志，并在满堂支架施工的150米、50米及20米处分别安置橡胶减速垫。在施工大路上设置限高限宽通道，禁止超宽超高车辆通过。并在支架两侧安排专人进行车辆及行人的交通协调。
（7）按满堂支架的预压沉降观测设计方案对观测点进行布设，并如实记录数据，绘制沉降曲线图。在现浇箱梁砼浇注的过程中用全站仪及水准仪进行支架变形的监测。
3.2 永久支座安装施工控制措施
安装前需先对支座下垫石进行仔细检查，确保支座标高符合设计要求，确保支座两个方向四角的高差≤2毫米，确保平面两个方向水平。在安装过程中，支座应顺着桥的中心线进行施工，并同主梁中心线保持平行或重合，梁底安装的部位砼应保持平整、干净。
3.3 模板的设计及控制措施
用大块的竹胶模板做底模，施工中板缝应平整，纵横成线。连续梁各种预埋件需要同模板一同埋设，确保位置准确，采取稳固措施。内模要用小块钢按截面形式进行组装，施工完成后，监理需对模板进行验收。
3.4 钢筋与钢绞线安装控制措施
钢筋安装过程中需先用普通钢筋在模具上制定立体骨架，将所有交叉点焊接严密，将箍筋转角及所有钢筋交接点绑扎牢固，绑扎时铁丝需向里弯曲，不能延伸至保护层中。骨架绑扎好后还要在预应力钢束座标及各曲线要素下测量画线，对定位筋进行点焊，在定位筋上进行导向筋绑扎。按图纸上预应力管道的坐标，画出波纹管位置分控制点，绑扎好定位网片后，将波纹管穿入，波纹管同钢筋如有冲突应将钢筋位置适当移动，将波纹管同锚垫连接处、波纹管同排气孔连接处都用绞带进行严格密封，并对孔道进行清孔处理，确定孔道通畅后再进行浇注砼。
3.5 连续箱梁砼浇筑控制措施
在进行连续箱梁混凝土浇筑的过程中需要注意对底板、腹板混凝土进行一次性浇筑，浇筑前对模板及钢筋做好验收，对预埋件及波纹管位置要格外注意。在浇筑过程中需要注意：
（1）混凝土拌合应在拌合站进行集中拌合，配合比需经过实验确定，确保混凝土各项指标都满足设计需求。
（2）混凝土应随拌随用，拌好后通过搅拌车运送到现场。
（3）用混凝土泵车对混凝土进行浇筑。浇筑时斜向分段，振捣器应用插入式，在对上层混凝土振捣过程中需先插入下层5―10厘米，振捣中不能过振、漏振，应以混凝土表面出现灰浆，不再下沉为度。砼浇筑时需要安排专人进行模板检查，浇筑完将箱梁表面覆盖好，定期洒水养护。当环境的相对湿度在60%以下时，养护天数应在7天以上，天气炎热时要进行逐段的覆盖洒水养护。
3.6 模板及支架拆除控制措施
当内模混凝土强度达到预设强度60%时需要进孔将内模与支撑拆除，并自进入孔运出。内模运出后将进入口封闭。当混凝土强度达到预设强度50%时需进行侧模拆除，在拆除时不能损坏表面与棱角，并预留好相临的一孔不拆除。在张拉与压浆完毕后，混凝土强度可以安全承受施工荷载时拆除底模及支架。
3.7 预应力张拉控制措施
施工的工艺流程按照下面步骤进行“施工前准备→张拉平台设置→穿钢绞线→锚垫板清理→工具、工作锚安装→张拉数据测量记录→回油、张拉结束→滑丝情况检查”。
（1）施工前准备
施工前需要对千斤顶及油表进行检查标定，对梁体进行拉前检查，如果有问题需要及时通监理工程师联系修补，直至达到预定强度。确定孔道位置是否符合要求，确保灌浆孔及排气孔符合需求，保证孔道畅通，没有水分及杂物。
（2）张拉
当箱梁混凝土的强度达到100%设计强度，且砼龄期大于等于10天时需进行预应力张拉。张拉应按照文件设计顺序在两端进行。将束根数同锚具相配套，从千斤顶的中心将钢绞线穿过，当钢绞线达到规定的初始应力要求时停止供油，对夹片情况进行检查，并做好标记，同时对千斤顶的油缸进行充油，对钢绞线再次张拉，张拉中，要实际测量好每根钢束伸长值。对于预应力的张拉应进行双控。用张拉应力同钢束伸长量来校核比较。实际工作中，伸长量的理论值同实际值应不高于±6%设计要求伸长量。
（3）滑丝及断丝检查
预应力中钢绞线每束中滑丝及断丝不能超出1 丝，每个断面中断丝和不能超过此断面钢丝总数 0.5%。如果超出次数需要按照相应办法进行处理。
3.8 灌浆施工控制措施
为防止预应力筋出现松弛生锈或松弛，在张拉完毕后的三天内需要及时压浆处理。割切掉锚具外多余预应力筋，确保切割后预应力筋的余留长度≥30毫米。压浆前对孔道需在压力水下冲洗，将孔内粉渣清除，确保孔道的通畅。在对孔道灌浆中，需按照顺序尽心，每次灌浆一束，中途不能停顿。通过实验确定施工中水泥浆的配合比，确保各项指标符合施工要求。灌浆中，真空泵需要连续作业，待压浆达至排气孔并排除同规定稠度移植稠浆后方能将注浆管的闸阀关闭，这样孔道中水泥浆才能在有压的状态下实现凝结。结束语
总之，在京杭运河特大桥工程连续梁施工过程中，我们按照上述施工要点进行质量控制，施工后对各项指标检查，所有指标均达到设计要求，工程可以安全使用。
参考文献
满堂支架现浇箱梁施工技术 第6篇
浅谈现浇箱梁满堂式支架的受力验算
根据大兴路立交桥的特点,提出采用满堂式支架进行该桥的`现浇预应力混凝土箱梁施工的方法,对支架进行了强度、刚度和稳定性的受力验算,指出现浇箱梁施工中支架的选择、验算和布置不仅关系到施工的进度和效益,更关系到工程的质量和安全.
作 者：赵海钦 ZHAO Hai-qin 作者单位：中交二公局隧道工程公司,陕西西安,710065刊 名：山西建筑英文刊名：SHANXI ARCHITECTURE年，卷(期)：200935(2)分类号：U445.4关键词：现浇箱粱 满堂式支架 受力验算
现浇简支梁满堂支架施工 第7篇
专业论文
现浇简支梁满堂支架施工
现浇简支梁满堂支架施工
摘要：本论文阐述现浇简支梁满堂支架的施工方法，结合实际工点工程概况，考虑到满堂支架施工先进快捷的优势，从设计到验算，再到施工，全面介绍了满堂支架施工的技术要点。
关键词：满堂支架 设计 验算 施工 技术要点
中图分类号：TQ639.2文献标识码：A文章编号：
满堂支架施工是梁体现浇施工中较为成熟的一种工艺，具有工程造价相对较低、操作方便灵活、适应性强、占用施工场地少、节约制架设备投资等特点，对于保证质量、提高工效十分有利。以下内容即为结合实际工点阐述的满堂支架施工工法。
1满堂支架设计及验算
1.1 支架设计要求
（1）、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。
（2）、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。
（3）、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内，地基承载（压）力达250kPa。（支架设计完后进行验算）
（4）、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留拱度通盘考虑。
1.2支架搭设设计
测量人员根据原地面标高及梁底标高计算满堂支架高度及硬化混凝土基础顶面标高，然后根据原地面地质情况确定换填碎石垫层厚度，换填并碾压密实，并对地基承载力及地基沉降进行检测和检算，确保地基具有良好的承载力，满足施工荷载下地基承载检算要求，通过检算地基承载力不得小于200KPa；然后在经过处理压实平整的地基上浇筑30cm厚C20混凝土作为支架基础。搭设WDJ碗扣式多功能钢支架，横桥向方向，梁体腹板下支架间距为30cm，其余为60cm；顺桥向方向，支架间距为60cm，步距0.6m。支架外围四周设剪刀撑，最新【精品】范文 参考文献
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内部沿桥梁纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，支架高度通过可调托座和可调底座调节。
1.3支架结构检算
根据碗扣式支架的布置方案，采用WDJ碗扣式多功能钢支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。钢管的内径Ф41mm外径Ф48mm。
断面积
转动惯量
回转半径
截面模量
钢材弹性系数
钢材容许应力
1.3.1 一般截面箱身支架结构验算
荷载计算及荷载的组合
A、钢筋混凝土梁重：(钢筋混凝土梁重量按26kN/m3计算)
B、支架模板重
① 模板重量：(内模未计)
(钢模重量按82.64kN/m3计算)
② I20工字钢重量：
(工字钢重量按31,54KG/m计算)
③ 方木重量：
(方木重量按8.33KN/m3计算)
④ 支架重量：
根据现场情况按3米高支架进行检算。
(《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》说明3m立杆重量16.84kg、0.6m横杆重量2.82kg)
C、人员及机器重
(《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)
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D、振捣砼时产生的荷载
(《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)
E、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载
(采用汽车泵取值3.0KN/m2)
前载组合：
按照最不利位置计算单元1中单根立杆受力：
1.3.2立杆强度及稳定性验算
（1）、立杆强度验算
式中：安全系数；支架钢管设计抗压强度；钢管有效截面积；计算单元对立杆的压力。
参见《路桥施工计算手册》。
（2）立杆稳定验算，由《路桥施工计算手册》查得
结论：立杆满足强度及稳定性要求。
1.3.3 纵向方木强度和刚度验算
支架中采用100×100mm纵向方木，间距0.25m，验算时按简支梁计算。
A、纵向方木强度验算
式中：—方木设计抗弯强度，；
—方木截面抵抗矩；
—方木所受弯矩；
B、纵向方木刚度验算
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式中：—方木挠度；
结论：纵向方木满足强度和刚度要求。
1.3.4 整体验算检验：（以32m简支箱梁为例）
查图纸得出，每跨现浇箱梁钢筋混凝土V=334.3m3，按箱梁底部支架承重计算：整个支架系统承重为： KN
安全系数k=3.4也满足施工要求。
结论：以上模板、支架及支架基础处理能满足32m简支箱梁的施工要求。
满堂支架施工
2..1 原地面处理
根据设计提供地质资料结合我分部施工期间现场勘探，现浇梁地质无不良软弱地质，也无岩溶发育区段，在回填碎石土前需要采用挖机进行清除地表虚碴，清除墩或台间表层耕植土、有机土等杂物，当纵横向地面坡度变化时，做成高1.2m，宽2m台阶，确保边坡稳定。
2.2回填
地面处理完毕，报验合格后，采用碎石土回填，回填最大粒径不宜超过15cm，采用YZ-20JC压路机分层碾压，底层按厚度不大于50cm控制，压实系数不得小于0.8,面层1m内深范围按虚铺厚度35cm控制，压实系数应大于0.9。回填宽度顶部按不小于梁边线外2m，其回填边坡比按1：1.5m坡比回填。在碾压过程中应严格控制分层厚度和最佳含水量，确保压实密度，每层必须进行检测压实度和地基承载力，如果压实度和地基承载力达不到200Kpa应多碾压，或减少虚铺厚度。回填实应从低处开始回填，当有台阶时应及时施作C20片石砼挡墙，在回填时要避免墩受偏压。
2.3地面硬化处理
基底处理好后压实度和地基承载力检测合格后，浇筑30cm厚C20混凝土基础。地面横向坡度按水平考虑，纵向坡度按线路坡度设置，以便于顶底托的调节。硬化宽度为梁边线外侧1.5m。
2.4排水系统
为了有效及时排出地表水，在硬化边纵向两侧开挖40×30cm的最新【精品】范文 参考文献
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排水沟，排水沟采用M10砂浆铺底，厚10cm，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑以便排水。
2.5 施工技术交底
支架搭设前工程技术负责人应按已批准的支架搭设方案的要求对搭设和使用人员进行技术和安全交底。
2.6 测量放样
测量人员用全站仪放样箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上四周轮廓标志线，现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的纵、横向中心线，同样用白灰线做上标记。
2..7布设立杆可调底座
根据立杆位置布设可调底座，挂线控制线形、标高，放置平整、牢固，底部无悬空现象。
2..8碗扣支架安装
根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆（先长后短）、横杆。不同规格长度的立杆要交错布置，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜杆，保证支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。支架全高的垂直度应≤L/500，最大允许偏差应小于100mm。
2..9可调托撑安装
为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好可调托撑伸出量，再运至支架顶部安装。根据梁底高程变化决定顺桥向控制断面间距，横桥向设左、中、右三个控制点，精确调出可调托撑标高。然后用明显的标记标明可调托撑伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个可调托撑的标高，可调托撑伸出量一般控制在30cm以内为宜。
2..10支架的检查和验收
（1）支架检查的重点内容为：
① 保证架体几何不变形的斜杆、十字撑等设置是否完善；
② 基础是否有不均匀沉降现象，立杆底座与基础面的接触有无
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松动或悬空情况；
③ 立杆上碗扣是否可靠锁紧；
④ 立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；
（2）支架应随施工进度定期进行检查，达到设计高度后进行全面的检查和验收。
（3）停工超过一个月恢复时应进行检验。
（4）支架验收时，应具备下列技术文件
① 施工组织设计及变更文件；
② 专项施工设计方案；
③ 周转使用的支架构配件使用前的复验合格记录；
④ 搭设的施工记录和质量检查记录；
（5）验收合格后，应对支架进行等荷载预压后，方可投入使用。
2..11纵横梁及外模安装
可调托撑标高调整完毕后，在其上安放I20a工字钢横梁，采用10cm×10cm方木置于工字钢上作小楞，作为模板支撑。
结论
本文结合满堂支架设计与施工经验，对现浇梁满堂支架的施工技术作了阐述。实践表明，采用进行满堂支架的施工技术，不仅克服了施工现场的各种困难，使工程质量和工程进度得到了保证，而且使得梁无错位、无裂缝，颜色一致，顺畅美观，保证了梁的刚度和稳定性要求。
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[4] 龙驭球,包世华主编 《结构力学》高等教育出版社2006
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满堂支架现浇箱梁施工技术探讨 第8篇
新建武汉至黄石城际铁路是国家重点城际铁路工程, WHSG-3标段由中铁十八局承建, 总长48.67 km。黄金山特大桥为本合同段的重要工程, 起讫里程DK86+589.65～DK90+884.65, 全长4 295 m。其中31#～34#墩、50#～53#墩为 (32+48+32) m支架现浇连续梁, 全长2 153.96 m, 50#～53#墩为 (32+48+32) m连续梁中跨48 m上跨金山大道, 此车道交通运输量繁重, 对于连续梁的施工有很大的难度。本文以50#～53#墩 (32+48+32) m连续梁为例, 详细介绍满堂支架现浇预应力连续箱梁的施工。
2施工方案
黄金山特大桥预应力混凝土连续梁采用现浇满堂支架施工。根据连续梁的结构特点及跨数, 采用一次性浇注成型方式进行梁体的浇注及体系转换。
满堂支架采用ϕ483.5 mm扣件式钢管, 其具体布置如下:跨金山大道行车车道部分的钢管横向间距25 cm、纵向间距25 cm;在箱梁边跨梁端实体部位 (纵向长度226 cm) 钢管横向间距52.5 cm、纵向间距为56.5 cm;在箱梁变截面段 (纵向长度400 cm) 钢管横向间距52.5 cm、纵向间距为66.7 cm;在箱梁直线段 (边跨纵向长度1 215 cm) 钢管横向间距52.5 cm、纵向间距为81 cm;在箱梁变截面段 (纵向长度800 cm) 钢管横向间距52.5 cm、纵向间距为61.5 cm;在箱梁变截面段 (纵向长度400 cm) 钢管横向间距52.5 cm、纵向间距为50 cm;在箱梁墩顶实体部位 (纵向长度302 cm) 钢管横向间距52.5 cm、纵向间距43 cm;在箱梁翼缘段 (纵向长度10 400 cm) 钢管横向间距65 cm、纵向间距为100 cm。跨金山大道行车车道部分的钢管支架两端设置钢筋砼防撞墩, 钢筋砼防撞墩在施工时应在砼路面钻孔, 将ϕ25钢筋插入砼路面以下不少于50 cm, 根数不少于15根, 并用C40水泥净浆密封牢固后浇注C30砼。跨金山大道行车车道部分的钢管支架横梁采用I32a工字钢, I32a工字钢间距50 cm (与腹板位置交叉处正下方工字钢间距加密为40 cm) , 横梁与钢管支架顶面搭接部分 (搭接长度50 cm) 下方铺设1010 cm方木3根, 方木间距25 cm。横梁上铺设1010 cm方木, 方木间距25 cm。其它部位直接在钢管支架顶托上铺1010 cm加劲方木, 方木间距20 cm (底模弯曲应力较大处) 和25 cm (一般部位) 两种。为了增加满堂支架的整体稳定性, 沿纵向在腹板正下方支架处设置水平加强钢管 (上下间距1.5 m) 和剪刀斜支撑 (夹角45°) 。
2.1 基底处理
为了防止地基软弱沉降, 需对箱梁投影范围内的地基进行处理, 先进行场地平整碾压夯实, 地基容许承载力不小于0.5 MPa。根据采用的支架形式回填粘土至设计高程, 上铺30 cm碎石砂垫层, 每15 cm一层碾压密实, 再浇筑厚10 cm的C20砼基础并找平。施工过程中应确保现浇箱梁满堂支架基础不受雨水的浸泡, 现浇箱梁满堂支架基础四周应做好排水沟, 防止基础积水软化地基, 降低地基承载力。
2.2 支架搭设
满堂支架在C20砼基础上搭设, 钢管支架底部垫205 cm通长方木。支架采用碗扣式支架钢管组拼, 其中对箱梁实体、腹板、边跨梁端横隔板、中横隔板部位支架加密补强并设置横、纵向横杆和剪刀撑。钢管支架顶端采用可调式顶托, 顶托上铺1010 cm加劲方木, 间距为20 cm和25 cm两种。跨中采用 (5排+9排+5排) 横向间距25 cm、纵向间距25 cm加密钢管支架形成净宽450 cm、净高500 cm的行车通道, 行车通道进口处两侧设置Ф10050 cm钢筋砼防撞墩共六个, 防撞墩上安装缓冲橡胶。钢管支架通道上部横梁采用I22a工字钢, 横梁与钢管支架通道搭接处下方垫1010 cm方木, 方木间距25cm。I32a工字钢间距50 cm (与腹板位置交叉处正下方工字钢间距加密为40 cm) , 分配梁上铺设1010 cm方木, 方木间距25 cm。支架搭设按照现浇箱梁满堂支架总体施工方案进行。支架搭设时, 在腹板位置由于钢管间距较小, 应先搭设腹板位置钢管支架;支架拆除时, 先拆除翼板和底板下方钢管支架, 最后拆除腹板下方钢管支架。现浇箱梁满堂支架两侧设护栏、安全网。现浇箱梁外模采用18mm优质竹胶板, 模板间接缝采用泡沫止浆橡胶条塞缝, 安装模板时板缝下必须设置通长方木, 确保外模平整度及刚度。
2.3 支架预压
现浇砼结构施工前必须进行支架预压, 以检验支架设计的合理性和支架结构的可靠性, 消除支架非弹性变形和地基沉降量, 并可校验支架变形情况。
(1) 加载预压的方法。满堂支架的预压方式采用砂袋预压, 预压的重量和时间应能满足设计和规范要求, 预压前应对临时荷载的重量进行检验, 预压重量为箱梁重量加施工荷载。
(2) 布点及观测。从开始加载就应布设好观测点, 观测点的布设要上下对称, 目的既要观测地基的沉降量 (垫木上) 又要观测支架、方木的变形量 (底模上) 。预压应分段加载每级加载为箱梁重量的30%, 共分四段加载, 每级加载预压48 h, 预压时每跨5个断面, 每个断面6个点 (左幅) 和5个点 (右幅) , 每6 h观测1次, 观测方法采用水准仪测量, 加载前高程为D1, 加载后高程为D2, 卸载后高程为D3, 观测时应及时、准确、如实地记录测量数据, 并根据测量结果绘出沉降曲线图。最后综合分析这些数据, 删除不合理的值, 为施工预拱度提供准确可靠的数据。
(3) 支架的预压应加强稳定性观测, 确保安全, 一旦发现变形量收敛则立即采取卸载或紧急撤离等措施。加载和卸载程序都必须根据结构特点和监理工程师的批准进行。
3现浇箱梁满堂支架搭设的注意事项
(1) 在现浇箱梁墩顶实体部位支架应加强, 钢管纵向间距加密为43 cm。跨金山大道行车车道上部横梁采用I22a工字钢, I22a工字钢正下方钢管加密为双根;
(2) 翼缘板处需增加两道斜撑, 斜撑可将下侧模与两横杆牢固连接, 横杆与侧模间距按桥线形布置, 曲线用三角木楔调整顶紧侧模加劲方木, 防止跑模;
(3) 翼缘板外侧设一排立杆伸至桥面高度1.5 m左右作为安全护栏, 护栏外挂安全网, 防止施工过程中物体坠落, 影响公路行车及行人安全通行;
(4) 每跨至少设4道整体剪刀撑, 门架设置加强横杆, 横杆交错布置, 步距1.5 m。钢筋砼防撞墩在施工时应在砼路面钻孔, 将ϕ25钢筋插入砼路面以下不少于50 cm, 根数不少于15根, 并用C40水泥净浆密封牢固后浇注C30砼;
(5) 腹板及横隔板处应力集中, 此处支架应用钢管加强, 调节杆与门架连接处要用扣件扣紧;
(6) 在金山大道上距满堂支架500 m、200 m处设置前方施工减速慢行标志, 在金山大道上距满堂支架150 m、50 m、20 m处分别设置三道橡胶减速垫, 并在金山大道上距满堂支架100 m处用钢管搭设一道限高、限宽通道, 防止超高、超宽车辆进入满堂支架。限高、限宽简易钢管通道应搭设稳定、牢固, 并设置夜间反光橡胶交通锥和交通安全警示灯。支架两侧应设置专职交通管制监督员负责协调和处理行车及行人安全通过满堂支架施工区域;
(7) 在现浇箱梁满堂支架预压前, 应按照满堂支架预压沉降观测方案进行观测点布设并及时、准确、如实地记录测量数据, 并根据测量结果绘出沉降曲线图。在现浇箱梁砼浇注过程中应用全站仪和水准仪对支架进行变形观测;
(8) 满堂支架跨金山大道时预留净高4.5 m、净宽5 m行车车道。行车车道上部横梁采用I32a工字钢, 间距50 cm, I32a工字钢正下方钢管加密为双根。在边跨支架处预留净高2.5 m、净宽0.8 m人行通道四道。
4永久支座的安装及注意事项
两主墩上的永久支座安装前对支座垫石进行检查, 支座安装标高按设计要求控制, 并控制两个方向的四角高差不得大于2 mm, 以保证平面两个方向的水平;安装时, 支座顺桥中心线与主梁中心线重合或平行;梁底支座安装部位的砼平整、干净。
5模板设计与安装
底模采用大块竹胶模板。板缝要平整、纵横成直线, 确保连续梁外观质量。侧模根据设计连续梁的截面形式加工定型钢模板, 以保证砼面的光洁和良好的观感质量;连续梁中的各种预埋件应在模板安装时一并埋设, 并采取可靠的稳固措施, 确保安装位置准确;内模根据其截面形式, 采用小块钢或木模板, 便于组装和拆除, 模板安装完成后, 会同监理对模板进行验收。
6钢筋及钢绞线的安装
钢筋安装。首先将普通钢筋制成平面或立体骨架, 骨架在模具上制做, 焊接牢固, 钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实, 也可用点焊焊牢;箍筋转角与钢筋的交接点均应绑扎牢;箍筋的接头 (弯钩迭合处) 、在梁中应沿纵向后方向交叉布置;绑扎用的铁丝要向里弯, 不得伸向保护层内。
普通钢筋绑扎成骨架后, 根据各预应力钢束的座标和曲线要素, 首先在骨架的箍筋上测量画线, 并点焊定位筋, 然后在定位筋上绑扎钢束的导向筋。
根据设计图纸中提供的预应力管道坐标, 放出波纹管的位置控制点;梁体钢筋骨架与定位网片绑扎好后, 将波纹管穿入定位网片的设计位置并确保其定位准确, 拐点处要保证定位准确, 形状圆滑, 线形顺畅。波纹管与钢筋有冲突的地方, 可适当移动钢筋的位置;波纹管与锚垫板的连接处用绞带密封, 以防止浇筑砼过程中砂浆进入波纹管与锚垫板内, 排气孔与波纹管连接处用绞带密封;波纹管防堵塞措施:浇注砼前, 在孔道内穿入清孔器, 在砼浇注中来回拉动清孔器检查, 砼初凝后, 再次检查, 必要时可用压力水冲洗, 以确保孔道畅通。
7连续箱梁砼的浇筑
箱梁混凝土浇筑时, 底板及腹板混凝土、顶板混凝土一次性浇筑。在浇筑砼前, 对钢筋、模板进行验收, 检查时特别注意波纹管、预埋件的位置, 以及波纹管表面是否有孔洞。
(1) 混凝土的拌合。
拌和采用拌和站集中拌和, 混凝土的配合比通过试验确定, 其各项性能指标要能满足设计及施工规范要求。减水剂采用粉剂型, 在施工前14～18 h预先配制成所需浓度的溶液, 粉剂在溶液中得以全部溶解均匀, 不得有沉淀或结块, 为了充分发挥减水剂的作用, 在拌合时溶液用后添法。
(2) 混凝土的运输。
混凝土随拌随用, 用混凝土搅拌运输车运送至现场。
(3) 混凝土浇筑。
混凝土浇筑采用混凝土泵车浇筑, 浇筑采用斜向分段。振捣采用插入式振捣器, 振捣上一层混凝土时, 应插入下一层混凝土5～10 cm, 振捣时以混凝土表面不再显著下沉, 表面泛出灰浆为止, 不得过振, 也不能漏振。振捣时要注意不触及波纹管和锚具, 砼浇筑过程中要派专人检查模板、固定螺栓和支撑。
混凝土浇筑完毕, 箱梁表面予以覆盖, 并进行洒水养护。养护天数当环境相对湿度小于60%时洒水养护14 d, 箱梁的内室自然养护7 d以上, 炎热天气时逐段覆盖洒水养护。
8模板与支架的拆除
内模应在混凝土强度达到设计强度的60%后, 由进人孔进去拆除内模及支撑, 由进人孔运出。运完后封闭进人孔;侧模应在混凝土强达到设计强度的50%, 能保证其表面及棱角不因拆模受损, 方可进行。并预留相临一孔不拆除, 以下孔施工。混凝土张拉及压浆完后, 混凝土强度能安全地承受其自重和外加施工荷载时, 即可拆除支架、底模。拆除碗扣式支架时, 先去掉楔型木, 然后松动顶部系杆, 取下楔木、模板, 再拆除支架。
9预应力的张拉
工艺流程:施工准备设置张拉平台穿钢绞线束清理锚垫板及波纹管内杂物安装工具锚、千斤顶、工作锚张拉、记录测量数据回油、张拉结束检查滑丝情况
9.1 施工准备
标定油表、千斤顶;拉前对梁体应作检查, 如有缺陷, 须事先征得监理工程师同意修补完发好且达到设计强度;孔道的位置是否正确, 灌浆孔和排气孔是否满足施工要求, 孔道内应畅通, 无水份和杂物。
9.2 张 拉
预应力张拉在箱梁混凝土强度达到设计强度的100%且砼龄期不少于10 d后再进行进行。张拉采用两端张拉, 张拉的顺序按设计文件办理。按每束根数与相应的锚具配套, 带好夹片, 将钢绞线从千斤顶中心穿过, 张拉时当钢绞线初始应力达到规定值时停止供油, 检查夹片情况完好后画线作标记, 向千斤顶油缸充油对钢绞线进行张拉, 在张拉过程中, 对每根钢束的伸长值进行实际测量。预应力张拉采用“双控”。以张拉应力 (δk) 和钢束的伸长量进行比较、校核。伸长量理论值和实际值不大于设计要求的±6%伸长量。
9.3 滑丝与断丝的处理
预应力钢绞线每束滑丝与断丝不超过1丝, 且每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的0.5%。超过该规定采取措施处理。
10灌浆施工
张拉完毕后及时压浆, 最迟不得超过三天, 以免预应力筋生锈或松弛。露出锚具外部多余的预应力筋需割切, 预应力筋割切后的余留长度, 不宜小于30 mm。孔道在压浆前应用压力水冲冼, 以排除孔内粉渣等杂物, 保证孔道通畅。孔道灌浆每次一束, 按顺序依次进行灌浆, 中途不得停顿, 以免堵孔。水泥浆配合比, 通过试验确定, 其各项性能指标应符合设计及施工规范要求。灌浆过程中, 真空泵保持连续工作。压浆应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆时方可停止, 此时要关闭注浆管闸阀, 使孔道中的水泥浆在有压状态下凝结。
11结束语
在黄金山特大桥连续梁的施工中, 我们按照上述要点进行施工和质量控制, 取得了较好的效果, 现在以此文与大家交流, 希望对其它连续梁施工质量控制有所帮助。 [ID:6738]
摘要：近年来, 我国城际高速铁路建设迅猛发展, 工程质量标准越来越高。本文以武黄城际铁路WHSG-3标段黄金山特大桥为例, 对满堂支架现浇连续箱梁施工方法进行探讨, 并提出了施工中应注意的有关事项, 对同类工程具有一定的借鉴意义。
关键词：满堂支架,现浇,箱梁,技术
参考文献
[1]TZ213-2005, 客运专线铁路桥涵工程施工技术指南[S].
[2]TZ210-2005, 铁路混凝土工程施工技术指南[S].
[3]铁路桥梁预应力混凝土施工技术规范[R].
