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文化阻力范文

来源：文库

作者：开心麻花

2025-09-19

文化阻力范文（精选11篇）

文化阻力第1篇

一、企业文化变革的定义及变革的原因

结合前面对于企业文化的论述, 我们认为文化变革就是企业“价值前提”再造的过程。“价值前提”再造它是一个由内向外、由浅入深、由上至下、知行合一的发展过程。它是从管理者开始, 到全体员工的观念、思维、意识的更新与转变, 是企业的员工 (主要是管理者) 在新的环境中挑战自我, 自发进行自我超越的一个过程。

成功的企业都有自己清晰的文化氛围, 即企业文化鼓励什么, 厌恶什么, 这些东西能够直接帮助企业取得成功。但是当外部环境发生变化时, 由于种种原因, 文化氛围将很难发生变化。实际上, 这个时候原有的文化就会成为企业转型和改变自己适应能力的巨大障碍, 当组织原有文化体系难以适应组织经营发展的需要而陷入困境时, 就必然通过文化变革创建新的企业文化。

二、企业文化变革的阻力

企业文化变革是客观的, 但是企业文化变革的过程却相当复杂, 并且十分困难。因为一方面为克服反弹, 需要极大的权力支撑, 而这种权力通常只能属于组织的最高管理者;另一方面组织内部各级机构存在着相互依赖性, 要改革就需进行全局性改革。由于这些原因, 我们可以看到企业文化的变革不仅涉及表层文化的变革, 而且涉及深层文化的变革。这种改变涉及组织成员的基本价值观念、思维习惯、行为方式、心理的转变, 也会使组织内部各种物质利益关系受到冲击;同时, 企业文化具有坚固性和无形性, 一种文化需要很长一段时间才能形成, 而一旦形成它又是牢固不易更改的, 这就是我们常忽略的企业文化的惯性。

那么基于上面的分析, 我们得出企业文化变革的阻力主要来自于以下几方面:

1. 个体的阻力, 来源于人的某些特性, 如个人习惯、对变化缺乏适应能力、对风险的疑虑等。

2. 组织的阻力组织是一种有机体, 因此当文化变革发生时,

面临的阻力更多的以一种整体性、系统性的方式表现出来, 如组织结构惯性、对已有权力关系的威胁等。

3. 文化理念的阻力文化的惰性、陈旧的价值观念等文化理念

的阻碍, 因此企业文化的变革尤其是其中的突发性变革, 会遭遇到普遍的阻挠。

三、企业文化变革的策略

企业文化深嵌于组织成员的思想意识之中, 不可能被领导者所轻易操纵与改变。因此, 在企业文化变革的过程中, 必须注意采用恰当的领导策略与方法。

1. 为组织成员塑造共享的变革愿景。

“变革的愿景能否为组织成员所共享, 是影响变革成功与否的重要因素。如果有任何一项领导的理念, 几千年来一直能在组织中鼓舞人心, 那就是拥有一种能够凝聚并坚持实现共同愿景的能力”, “当我们将愿景’与一个清楚的现况景象’同时在脑海中并列时, 心中便产生一种创造性张力’, 一种想要把二者合而为一的力量。这种由二者的差距所形成的张力, 会让人自然产生舒解的倾向, 以消除差距”。正是这种创造性的张力引导着人们不断地去追求超越, , 向着理想的目标不断前进。因此, 在组织既有价值观的基础上, 能够为组织塑造一个超越组织既有框架的崇高愿景, 将是新型领导所应具有的一项关键特征。

2. 提倡变革型的领导行为, 塑造变革型的领导文化。

为什么要提倡变革型的领导行为, 塑造变革型的领导文化?在变革型的企业文化中, 组织框架的流动性更强, 对于企业文化的变革更为有利。因此, 作为企业文化的塑造者、建构者及引导者, 领导者在做好常规管理工作的基础上, 应该特别关注有利于革新的企业文化氛围的塑造。在变革型文化中, 领导者按照变革型领导行为方式来进行管理, 就像一个导师、教练和行为榜样一样, 注意采用理想化影响、动机鼓舞、智能激发, 以及个别化关怀的方式来对待下属。组织成员拥有目标感和视组织为家的感觉, 甚至能够为了实现组织的目标而做出超越自身利益的考虑。领导者与下属互相依赖, 拥有相同的命运和共享的利益, 他们对于组织的承诺是长期的。在组织的各个水平上, 组织成员经常针对组织的目标、愿景, 以及如何应对挑战予以探讨, 领导者鼓励并公开地支持创新的行为并就创新的思想经常展开讨论, 以至于视挑战为一种机会, 而不是威胁。

3. 给予成员参与决策并选择参考框架的机会。

组织成员自愿放弃旧的参照框架, 转而对新的框架做出承诺是企业文化得以顺利变革的重要心理基础。让组织成员参与管理和决策, 目的在于建立彼此信任、开放沟通的变革氛围, 减少员工的不安全感和负面情绪。

4. 倡导自我监控、自我反省的组织学习。

在组织学习的过程中, 领导者与组织成员需要对组织不断地进行自我监控与反省。许多企业失败的原因, 常常在于对缓缓而来的致命威胁习而不察。

纵观中国的历史, 中国社会的文化变革可谓波澜壮阔, 中国经济的飞速发展证明了文化变革的价值。有理由相信, 中国的CEO们完全有能力把握文化变革的脉搏, 使自己的企业顺利进入新的港湾。最后, 需要提醒的是, 不要把文化变革作为一个事件, 也不应该把文化变革看作一个难关, 正确的态度是, 文化变革是一个不断追求成功的过程。

摘要：企业文化的内涵体现了企业的行为方式和经营风格, 是企业共同决策的价值前提。但是随着外部环境的变化, 企业制定企业文化, 以及变革, 重组企业文化就显得尤为重要。本为从企业文化变革的原因出发, 分析了变革的原因及策略。

压差阻力第2篇

目录压差阻力影响因素分力压差阻力

“压差阻力”的`产生是由于运动着的物体前后所形成的压强差所形成的。压强差所产生的阻力、就是“压差阻力”。

影响因素

物体形状对压差阻力也有很大的作用。把一块圆形的平板，垂直地放在气流中。它的前后会形成很大的压差阻力。平板后面会产生大量的涡流，而造成气流分离现象。如果在圆形平板的前面加上一个圆锥体，它的迎风面积并没有改变，但形状却变了。平板前面的高压区，这时被圆锥体填满了。气流可以平滑地流过，压强不会急剧升高，显然这时平板后面仍有气流分离，低压区仍然存在，但是前后的压强差却大为减少，因而压差阻力必然会降低到原来平板压差阻力的大约五分之一。如果在平板后面再加上一个细长的圆锥体，把充满旋涡的低压区也填满，使得物体后面只出现很少的旋涡，那么实验证明压差阻力将会进一步降低到原来平板的大约二十到二十五分之象这样前端圆纯、后面尖细，象水滴或雨点似的物体，叫做“流线形物体”，简称“流线体”。在迎风面积相同的条件下，它的压差阻力最小。这时阻力的大部分是摩擦阻力。除了物体的迎风面积和形状外，物体在气流中的位置也影响到压差阻力的大小。

分力

文化阻力第3篇

汽车滚动阻力和空气阻力是汽车滑行阻力的主要组成部分。方便、快速、准确地计算这两项阻力对车辆动力性和燃料经济性研究、车辆性能改进以及排放试验中的功率计算等都具有重要的价值。汽车滑行阻力主要包括滚动阻力、空气阻力、传动系内摩擦阻力和轮毂轴承摩擦阻力以及涉及车轮定位的前束阻力等。

$F = F_{f} + F_{w} + F_{v} + F_{r} + F_{a} (1)$

式中:F 为滑行阻力之和;Ff 为滚动阻力;Fw 为空气阻力;Fv 为传动系内摩擦阻力;Fr 为轮毂轴承摩擦阻力;Fa 为前束阻力。

$\begin{array}{l} F = m g (f + f_{0} v + f_{1} v^{2}) + \frac{C_{D} A ρ v^{2}}{2} + \\ F_{v} + F_{r} + F_{a} (2) \end{array}$

式中: m为样车质量;g为重力加速度;f 、f0 和f1 为与滚动阻力有关的系数;CD 为空气阻力系数;A为迎风面积;ρ为空气密度[1],一般ρ=1.225 8Ns2m-4;v为车速。

因传动系内摩擦阻力、轮毂轴承摩擦阻力和车轮定位前束阻力等在汽车滑行总阻力中所占比重较小,实际计算时通常可忽略不计[2],因此可将滑行阻力近似认为由滚动阻力和空气阻力组成,这2种阻力可以在道路试验上的滑行试验方法测定 [3]。

$F = m g (f + f_{0} v + f_{1} v^{2}) + \frac{C_{D} A ρ v^{2}}{2} (3)$

在滑行试验车速较低的情况下(受试验场地等限值和国家标准要求一般不超过100 km/h),滚动阻力系数可以近似为常数。即

$F = m g f + \frac{C_{D} A ρ v^{2}}{2} (4)$

在此前提条件下,通过实车道路滑行试验数据根据模型可获得汽车的滚动阻力系数和空气阻力系数,进而计算汽车的滑行阻力。笔者从实车道路滑行试验角度出发,选取两段法计算车辆的滚动阻力系数和空气阻力系数,并采用低速法、多车速法和功率法对试验结果进行深入分析和验证。

1 试验

试验样车参数及环境条件见表1。试验依据为GB/T 125361990《汽车滑行试验方法》和GB/T 125341990《道路试验方法通则》,试验道路为交通部公路科学研究院公路交通试验中心长直线性能路。道路为平直、坚实的水泥路面,纵向坡度<0.1%。试验测试仪器有综合气象仪DZM2-3和非接触式速度分析仪LC-5100S(日本小野,准确度为±0.5%)等。为提高试验精度,对试验数据进行了重复性检查,各测点平均值的统计精度小于或等于2%。

1.1 两段法滑行试验

测量样车从高速va1滑行至vb1=va1-5的滑行时间,记为t1,样车从低速va2滑行至vb2=va2-5的滑行时间,记为t2。根据模型计算空气阻力系数和滚动阻力系数[2]:

$C_{D} = \frac{6 m (a_{1} - a_{2})}{A (v_{1}^{2} - v_{2}^{2})} (5)$

式中:a为平均减速度,a=(va-vb)/t;v=(va+vb)/2。

$f = \frac{28.2 (a_{2} v_{1}^{2} - a_{1} v_{2}^{2})}{10^{3} (v_{1}^{2} - v_{2}^{2})} (6)$

研究表明,高速与低速滑行试验时速度的选取对研究结果有影响[4],依据试验方案及试验场条件确定车辆速度。试验数据及对应的处理结果见表2所列。

1.2 低速滑行试验

试验时选定长度为100 m的测试路段,将其分为2段,每段长度为50 m。样车以某一初速度滑行通过测量路段,该初速度确保样车在(20±2) s时间内通过100 m的测量路段。测量样车通过开始50 m路段和整个100 m路段的滑行时间t1和t2,取多次试验的平均值,试验数据见表3所列。车辆在低速下滑行时,行驶阻力中起主导作用的是滚动阻力,而空气阻力对车辆滑行结果影响较小,可以忽略不计,因此可根据式(7)所示模型计算滑行时的滚动阻力系数,结果见表3所列。

滚动阻力系数可表示为

$f = \frac{a}{9.8} (7)$

其中汽车减速度可表达为

$a = \frac{100}{t_{2}} (\frac{1}{t_{1}} - \frac{1}{t_{2} - t_{1}}) (8)$

1.3 多车速滑行试验

根据试验要求,试验样车以95 km/h的初速度开始滑行试验至试验结束,试验结果见表4所列。

2 试验结果分析及验证

在采用低速滑行试验测定滑行阻力系数(或滚动阻力系数)时,由于忽略了空气阻力对样车运动的影响,即将空气阻力归入到滚动阻力中,因此在理论上会使计算所得滚动阻力系数比实际数值略大,这通过滑行试验可得到验证(样车1由两段法滑行试验计算的滚动阻力系数为0.008 60,较低速法测定的滚动阻力系数0.010 13小,样车2由两段法滑行试验计算的滚动阻力系数为0.010 76,较低速法测定的滚动阻力系数0.012 56小)。因此采用两段法因考虑了空气阻力的影响使计算所得的滚动阻力系数较低速法更加接近于真实值,同时也初步验证了计算方法的有效性。

滑行试验在公路交通试验中心长直线性能路上进行,由于道路的纵向坡度<0.1%,且试验数据采用多次往返测量的平均值,可以忽略道路坡度对试验结果的影响,即坡度阻力为零。则试验样车滑行时力的平衡方程[5]为

$F_{f} + F_{w} + F_{i} = 0 (9)$

整理得

$m g f + \frac{C_{D} A ρ v^{2}}{2} + δ m \frac{d v}{d t} (10)$

式中: δ为汽车旋转质量换算系数,一般载货汽车取值为0.07,轿车、轻型客车及客车取为0.05。

可以推导出时间t与车速v的关系模型为

$\begin{array}{l} t = \frac{\sqrt{2 m δ}}{\sqrt{C_{D} ρ g f}} [\arctan (\frac{v_{0}}{3.6} \sqrt{\frac{C_{D} A ρ}{m g f}}) - \\ \arctan (\frac{v}{3.6} \sqrt{\frac{C_{D} A ρ}{m g f}})] (11) \end{array}$

式中:v0为滑行初速度。

同理可得滑行距离与速度的关系模型为

$S = \frac{δ m}{C_{D} A ρ} \ln (\frac{25.92 m g f + C_{D} A ρ v_{0}^{2}}{25.92 m g f + C_{D} A ρ v^{2}}) (12)$

将两段法滑行试验计算所得的滚动阻力系数和空气阻力系数代入式(11)和式(12),表4中的速度参数分别代入式(11)和式(12),计算得到对应时间和距离。通过对比分析,样车1和样车2的距离误差分别为3.82%和4.32%,时间误差分别为4.32%和3.99%,分别见图1、2、3和图4。从图中可以看出,采用两段法滑行试验所得的滚动阻力系数和空气阻力系数以速度为自变量分别计算所得时间与距离数值与多车速试验数值接近,能够满足工程实际需要。同时还表明计算数据在滑行开始初期高速阶段有很好的一致性,但随着车速的降低数据之间的累计偏差增大。

为了更好验证两段法计算所得滚动阻力系数和空气阻力系数的准确性,采用功率计算方法[6]依据式(13)计算样车的滑行阻力功率,并与两段法的滚动阻力系数和空气阻力系数根据式(14)计算所得阻力功率进行比对。

$Ρ = \frac{m v Δ v}{500 t} (13)$

式中:Δv为与车速v的速度偏差。

$Ρ = F_{f} v + F_{w} v (14)$

研究发现,样车1除在个别数据点的最大误差超过5%以外,其它数据的误差均较小;相比样车1而言,样车2数据有更好的一致性,其最大相对误差仅为3.10%,分别见图5和图6。该方法同样验证了采用两段法计算滚动阻力系数和空气阻力系数的正确性。

3 结论

1) 基于实车道路滑行试验,利用低速法、多车速滑行试验数据与功率法进行验证分析,证明了采用两段法滑行试验计算车辆的滚动阻力系数和空气阻力系数是目前较为实用的测试方法,能够满足工程使用的实际需要,减少采用风洞试验室实车测试空气阻力系数等试验费用。

2) 提出了一种汽车滚动阻力和空气阻力系数的试验研究方法。

3) 在保证数据准确性的前提下,采用两段法能够显著缩短所需试验道路长度,试验可操作性强,易于实现。

4) 由于缺少样车的准确参数而无法比对,需用已知滚动阻力系数和空气阻力系数的车辆和道路参数进行进一步验证。

参考文献

[1]余志生.汽车理论[M].北京:机械工业出版社,2000

[2]顾柏良.汽车工程手册试验篇[M].北京:人民交通出版社,2001

[3]刘福才,潘江华,韩宗奇.基于遗传算法的汽车滑行阻力系数测定方法[J].汽车工程,2003(25):610

[4]吴诰=,刘绍辉.汽车空气阻力系数的二次滑行测量法[J].华南理工大学学报:自然科学版,2000(6):45

[5]韩宗奇,李亮.测定汽车滑行阻力系数的方法[J].汽车工程,2002(4):364

阻力如何造句第4篇

1.寒冷的冬季，愿你像圣诞老人般拥有永远不变的健康;竞争的社会，事业像雪橇车那样永远没有阻力;多彩的世界，幸福像圣诞老人的礼物满满一包袱。

2.情到深处无怨悔，不管有什么阻力，都不能拆散这对心心相印的恋人。

3.采用平面二维水流泥沙数学模型进行堤线改线影响计算，模型考虑了悬移质及推移质泥沙运动、桥渡及料场的阻力变化。

4.对于任何的外部挂载在空气阻力上都要付出性能代价.

5.文中介绍了计算链带阻力和驱动功率的公式及设计参数。

6.水田犁壁田间作业时由于土壤对犁壁的`粘附,导致犁耕阻力增加,降低生产效率.

7.越是掠翼角，少的阻力和为接近超音速飞行更好。

8.借助数值计算，给出有阻力、起点与终点在不同高度的抛体的最佳抛射角。

9.在利用单摆测重力加速度实验中，有复摆、空气浮力、空气阻力、摆角等多种误差因素。

10.忽略支点的摩擦和空气对摆的阻力,摆的机械能为恒量.

11.在气垫导轨上测重力加速度时，受空气粘滞阻力的影响，测量结果并不理想。

12.讨论了判定气垫导轨是否水平的较精确的新方法，提出了测量气流阻力系数的一个实验方案。

13.提升静脉压并不显着改变全段及毛细管前阻力，表示后掌血管之肌应性及代谢性自体调节机能并不存在。

14.而辽金旧俗一度成为连接“礼”与“俗”的桥梁，祖述大金使满族在接受国家典章制度时有一种归属感，减少了推行典章制度的阻力。

15.这类球轴承在轴旋转时产生的阻力要小于普通涡轮使用的液压轴承.

16.不但这一阻力位易守难攻，而是市场正在快速接近超买，因此未来数天大盘出现短期走软是不足为奇的。

17.步幅过大是导致在始发阶段时阻力过大的主要原因之一.

18.该模型不仅考虑了非稳态下膜相扩散阻力，而且还考虑了外相边界层的扩散阻力及膜破裂。

19.在进行高山滑雪运动时，雪板与雪地之间的摩擦力、空气阻力以及推雪阻力都是影响高山滑雪运动员滑行阻力的主要因素。

欧元反弹面临阻力第5篇

欧债危机风险减弱

虽然在7月份仍不时传出美国三大国际评级机构继续下调欧元区一些高财赤成员国的主权债信评级的消息。但是，这类消息对欧元走势几乎难以再构成实质性的利空影响，即欧元对欧债危机风险因素的免疫力有所提高。

这是因为市场预期欧盟已采取的各类救援计划将能够稳定欧债危机风险的进一步恶化，由此，欧元空头被迫削减持仓，进行回补，从而成为推动欧元反弹的主要动力。比如，由美国商品期货交易委员会(cFTC)每周公布的数据显示，外汇投机客在芝加哥国际货币市场(IMM)持有的欧元兑美元期货空头头寸，从6月8日的历史高位111945手，至7月6日大幅缩减为38909手。

欧债危机风险因素有所减弱的两个重要例证，一是西班牙政府在7月第一周，顺利发行了60亿欧元的10年期公债，显示西班牙已通过长期债务筹资能力的关键考验，且有消息称，亚洲地区一些国家的央行认购了西班牙新发10年期公债数额的三分之二，表明主权基金认为欧元资产已具有长期投资价值；二是希腊政府在7月第二周成功发行了16.25亿欧元的6个月期国库券，发行利率被控制在欧盟／IMF援助资金成本5％以下，反映希腊政府有望恢复短期融资能力。

美国放慢复苏步伐

提振欧元在7月上旬展开较为强劲的连续反弹走势的另一个重要原因，是美国经济呈现复苏步伐放慢的态势，使市场对美元资产的兴趣锐减。而且，美国股市在世界杯结束后。受率先公布二季报的美国铝业和英特尔公司业绩好于预期的提振，出现反弹，也抑制游资对美元的避险需求。

美国6月非农就业人口减少12.5万人，高于预期，为今年来第一次出现减幅；美国6月零售销售下降0.5％，大于预期，为连续第二个月下降；美国5月企业库存增加0.1％，显示企业增加库存的意愿不强；美国5月国际贸易收支意外扩大到423亿美元，将拉低美国二季度的GDP。而且，美联储6月利率决策会议记录显示，决策者担心美国经济放缓，且小幅调降了对美国今年GDP增长的预估，从4月会议时的预估增长3.2％～3.7％下调到3.0％-3.5％。

美国经济复苏步伐放慢使美元的超低利率水准将保持更长的时间，且将压低美国政府公债的到期收益率，即降低美元资产的平均投资回报率。这导致游资对美元上半年的涨幅进行回吐，锁定赢利。

短期将有回调要求

虽然欧元7月来走出了强劲的反弹走势，但是，一方面因为市场对将于7月23日公布的欧洲银行业压力测试结果存在疑虑，另一方面欧元兑美元的反弹已接近5月均线的月线图第一道重要均线压力区，所以预计欧元短线或将有回调、盘整，进行修正指标、整固涨幅的要求。

突破“阻力”, 寻找学习动力第6篇

减小阻力须瘦身

在新课程的指引下, 信息技术课堂日益丰富, 不再局限于狭小的操作层面, 有了更丰富的承载:素养、道德、文化、理论、方法以及探究、合作等。尤其是在主题教学、研究性学习的环境下, 信息层面的内容更加丰富多彩。然而, 一节课也多了很多负担, 让我们的课上起来不那么顺利:软件太多、操作太乱、技术跳跃以及主题内容皮层太厚等。不论是不是非零起点, 也不管是否有基础, 我们给每一位学生学习信息技术的课堂目标都很大:要有理论的高度、技术的规律性、方法的概括性、文化的影响力和道德的教育意义等。短短的45分钟, 就是机器运行再顺利, 学生再配合, 想要全面达成这些目标, 毕竟是有困难的。而且, 现在学生的很多见识与观念与教师并不相同, 对教师给出的主题内容并不买账, 如果教师再严肃地“灌输”道德观念, 难保学生不反感、抵触, 以致应付了事。

新课程标准提倡的是以生为本。我们如果只是一味地照本宣科, 这就不是以生为本, 而是以课程为本, 以师为本。学生跟着追, 而不是主动跑, 这其中就势必产生阻力。

我们需要在一节课中给学生明确最为核心的东西——技术价值。围绕这个核心, 让学生相对自由地, 用发现者的眼睛去观察技术之美, 然后体验到素养之美, 自然上升到道德之美。例如, 我最近刚上的一节文本加工课程, 就划分出两个学习阶段——内容的加工和形式的加工。关于文本内容的加工, 先给学生提供了几个文档, 文档中只列出删除、插入、查找与替换三个技术要点, 让学生自选主题文档, 体现加工内容带来的主题变化, “诗文推敲”就是其中一例。关于形式的加工, 给学生提供了几个不同的案例文档, 有对通知、倡议书的题目、正文、落款三部分进行版式规范化的技术 (如页面大小、字体与字号、对齐方式、行距与缩进等版式) , 从而让学生体验公文版式的标准化对交流的好处, 也有对科学论文《恐龙灭亡之谜》、小品文《秋之物语》等的插图版式进行拓展, 使文档更具丰富性、个性化的体验。当然, 教师也可以让学生按照自己的意愿去处理文档, 只要能够应用本节课的核心技术、达到核心目标即好。在此过程中, 还通过“注意、建议、尝试”等方式, 提醒学生修改前要先另存文档、尊重别人的版权等, 让素养养成成为习惯。

显然, 学得少而精, 阻力就会小。如果想要减少阻力, 教学要求就必须要瘦身。要让学生在抓住核心的同时, 更有自由发展的空间, 使主题、目标的层次多样化, 这样, 既不离根本, 又能形成积极的学习氛围。

化解阻力靠螺旋

学习信息技术, 如果想让学生很快地和按部就班地掌握一节课的知识与技能是不现实的, 至少对大多数学生而言是如此。因为学习本身就是一个不断反复、不断提高与深化的过程。我们了解一门新课程的表面内容容易, 但要想再深入研究就是一件难事了。信息技术的操作难度助长了这个发展瓶颈的形成。比如上网, 单纯浏览、搜索、下载这些并不太难, 学生兴趣也很高, 但是, 到了搜索的原理、技巧以及下载渠道、信息鉴别等, 学生理解起来就有难度, 于是感觉枯燥无味。另外还有一个原因就是, 连续学习同一内容, 时间一长, 就容易形成审美疲劳, 主观上就没有了继续深入学习的动机。对此, 我们倒不如不要系统地学下去, 而是转到其他内容的学习上, 当要用到这一部分时, 再回头深化。比如, 在讲到编程加工时, 可以根据判断再多一些逻辑的分析;结合动画信息加工, 可以再涉及一些下载动画作品的渠道;在学习信息管理时, 可以再对信息的鉴别进行深化等。自然而然的学习过程, 分步分段的学习, 这就是螺旋上升式的学习策略。我们学习一门新技术也是如此, 可以先了解个大概的皮毛, 等后面用到时, 再回过头来补补课。

当然, 这种方法说起来容易, 规划起来比较难。但单就一本教科书, 我们还是可以做到互补、照应, 形成相对小范围的螺旋的。这样, 有利于不同技术门类的综合学习, 学生学习起来会更轻松, 而且, 学生在不断受到新东西的刺激和对旧东西的温习中, 学习的动力也会更加连贯。螺旋能够化解难度, 让学习进程更加简约, 学习阻力也会迎刃而解。

提升动力靠应用

学能所用, 是教学活动的真谛。但是, 在课堂上很少是教学生“真”用, 而大都是假设我们成立一个环境保护小组、社区调查小组等。如果我们要求学生真的去做, 尽管可能受到一些学习时间、班级形式等的限制, 但也并非不能完成, 尤其是低年级学生。我们曾经就对小学生做过很多类似的实验, 如用计算机写一篇英文日记、一篇中文作文, 举行一次班内电脑绘画比赛等。在高中, 我们也做过让学生给学生刊物发一封建议信或者投一个小稿件, 至少给校报投一个小稿件等。当他们的作品得到了肯定、邮件得到了回复时, 他们异常兴奋, 真实的体验激发了他们学习的兴趣与动力。我们还鼓励学生在本校贴吧中评价帖子, 发表、回复话题, 参与探讨网络行为与社会道德、个人修养的关系的讨论, 学生对此都抱有极大的兴趣。可见, 我们所说的“阻力”, 有时并不是来自学生, 而是我们对这种真实应用的教学活动重视不够, 或者根本不去运作, 甚至因为不放心或嫌麻烦, 因而丧失了很多让学生自我展示的机会。

总之, 学习的动机与动力, 都不是从天而降的, 教师不能给予学生, 只能引导学生从内心产生。被逼迫的学习动机只能形成阻力, 教师必须从激发学生的学习兴趣入手。

苍山点题

棉秆拉拔阻力的研究第7篇

棉秆是棉花种植的副产品,是重要的生物质资源,既可作为燃料或饲料,也可作为肥料粉碎还田,同时在工业领域也有广泛的应用,具有较高的经济价值［１］。2014年,全国棉花播种面积4.22×10６hm２,若棉秆单位面积产量按3t/hm２计算,全国棉秆总产量约为1.266×10７t［２］。尽管棉秆总量巨大,但棉秆收获技术发展迟缓,配套收获装备性能低下,未能得到广泛推广。除新疆地区大部分棉秆被粉碎还田外,其他地区多数农户仍旧采用手工拔除或焚烧的方式处理,致使棉秆资源利用率低下。拔秆收获能实现棉秆的全部收集,可避免残留根茬对下一轮作物的不利影响,是最受农民欢迎的收获方式。为此,国内研制了多种基于拔秆原理的棉秆收获装备:水平齿盘式拔棉秆机,如河北农哈哈的4MJ-2型棉花秸秆收获机;卧式齿辊拔棉秆机,如农业部南京农业机械化研究所的4MGB-237 型棉秆拔秆切碎联合收获机;链式拔秆机,如苏顺达机械厂的MB-1 型棉花拔棵机。由于设备的性能、可靠性还达不到相应的要求,且对拔秆机理的基础性研究还有所不足,这些机型的使用并不广泛［３－８］。

棉秆拉拔阻力是棉秆收获机理研究的重要技术参数,国内外科研单位在这方面开展了一系列工作。张凤元［９］测定,人工用手拔棉柴的拔秆阻力为40~120kg/株,可见其劳动强度特别大。苏丹喀土穆大学的Tawfig F·Demian［１０］研究发现,一棵棉株从同一穴中好几棵棉株中拔出来最大起拔力为1 000N,一棵单独的棉柴的起拔力为1 210N。沈茂［１１］等研究人员在研究中发现,沿垂直方向拉拔,棉秆的整个根系都受到土壤的阻力;而以一定角度拉拔,棉秆仅有一部分根系受拉,这样必然使得棉秆的拉拔阻力减小。李怡［１２］等人开展的进一步研究发现,起拔角度对棉秆起拔力存在显著影响,试验条件下最优起拔角度为30°,最优起拔线速度为6.28mm/s。由于棉秆拔秆阻力的影响因素同时还与土壤的物理参数有密切关系,因此在实际应用中还需要同时考虑土壤对拔秆阻力的影响。山西省运城市农机科研所李有田［１３］在对棉秆拉拔阻力作了初步测定发现,棉柴拉拔阻力分布与位移关系可分为阻力上升阶段和阻力下降阶段。

实际上,从棉花开始采摘到棉秆完全收获有5~6个月,在这段时间内,受土壤、气候、棉秆生理活性等因素的影响,棉秆的水分蒸发、根部腐烂,以及土层的含水率、硬度变化都会导致棉秆的拉拔阻力在不同的时间段存在变化。土质、土壤含水量和土壤坚实度对棉柴的起拔力有较大的影响［１４］,虽然人们对棉秆拉拔阻力进行了研究,但忽略了在较长时间跨度里棉秆腐烂、水分、温度、土壤理化性质等因素对棉秆拉拔阻力的影响。针对上述问题,本文测量了棉秆在不同的时间点拉拔阻力的变化,为棉秆收获装备的研制和使用提供参考资料。

1 材料与方法

1.1 试验区概况

采样地点位于山东省滨州市无棣县棉花生产全程机械化示范基地,土壤属盐碱地;气候夏热多雨,冬寒季长,春季多风干燥;数据采集区的棉花采用一膜双行的膜下直播种植模式,棉花品种为中棉所-50(CCRI50)。

1.2 数据采集

数据采集从棉花收获后开始,第1次采集时间在2014年10 月23 日,此后每隔一段时间采集1 次数据,一直延续至第2年春季棉花播种。主要采集棉秆根部直径、拉拔阻力及土壤硬度等数据,并通过天气预报跟踪天气变化,如气温等。根部直径采用测量棉秆地表根部同一横截面的垂直两个方向的尺寸,并求取平均值。拉拔阻力的测量使用乐清禾木仪器仪表有限公司SH-1000 型数显式推拉力计(量程0~1000N,精度0.5N),其能够实时显示测量力的变化,且能将每次测量的最大数据自动存储。具体测量方法是:用尼龙绳一端拴在棉秆的根部,另一端连接到推拉力计的挂钩上,并竖直向上缓慢提拔,根部脱离土壤后,读取最大数据。土壤硬度的采集采用潍坊普创仪器有限公司TYD-1型土壤硬度计,测量距离棉秆根部5cm内侧(铺膜)和外侧(未铺膜)数据,并求平均值。每次测量数据40组,形成棉秆根部直径、拉拔阻力和土壤硬度的数据表,经处理后如表1所示。

2 结果与分析

观察表1的数据发现:第3~5 次采样数据中的拉拔阻力数据缺失。因棉花根系为直根系,分为主根和侧根,大部分的根系分布在耕作层内,在土壤养分、水分和土质合适的情况下,根系生长非常发达,主根可深入土层达2m左右,侧根长度可达1m以上,73%以上的根几种在地表40cm的土层内,根系下扎可达140cm,根系总量有超过80.6% 侧向分布在0~15cm。平文超的试验结果表明:不同密度下,0~30cm的土层内的根干质量和根长分别占总量的67.8%~97.4%和54.0%~93.3%;30cm以下土层的棉秆根部主要是毛细根部,其容易断裂,产生的拉拔阻力小,棉秆抓地力最强的部分主要位于0~30cm的土层内［１５－１６］。而滨州为温带大陆性季风气候,冬季寒冷干燥,进入冬季以后气温逐渐降低。追踪滨州市当年分月的天气发现:在进入12月份后,日最低气温均在0℃以下,导致土壤从上往下逐渐发生冰冻。随时间的推移,冻土深度加深,土壤和棉秆地表向下的根部理化性状随之发生改变,土层内的水分变为冰渣,棉秆根部的水分也变为冰渣并附着其上,如图1 所示;而位于0~30cm的土层内的棉秆根正好是土层对棉秆作用力最强的部分。因此,导致棉秆的拉拔阻力急剧增加,绝大多数棉秆的拉拔阻力已经超出推拉力计的量程,超过人力拉拔的极限(多数棉秆两人合力不能拔出);又因寒冬不适合田间作业,棉秆的收获也失去了意义,因此未采集相关数据。

2.1 棉秆根部直径对拉拔阻力的影响

为提高研究结果的可信度,文中分别对第1次采样数据与第2次采样数据通过MATLAB软件进行线性回归分析,分析结果如图2所示。

线性回归模型为

P<0.05,可知线性回归模型成立;r２=0.60,说明回归方程显著性一般。

P<0.05,可知线性回归模型成立;r２=0.60说明线性回归不显著。

通过软件分析,可直观地发现:同批次采集的数据中,棉秆最大拉拔阻力与棉秆根部直径成正相关关系,如图2所示。线性回归分析得出的两组处理结果中P值均小于0.05,表明线性回归模型成立;但回归模型y１中的r２=0.60,显示其模型线性回归性不显著。回归模型y２中的r２=0.00,显示其模型线性回归极不显著。这是因为直接影响棉秆拉拔阻力的因素可能有土壤的硬度、土壤跟棉秆的摩擦力及棉秆根系的分布生长情况等因素。在同一地块中,因肥力的不均匀性,造成棉秆根系生长差别较大,导致棉秆的拉拔阻力存在了较大差别;而棉秆的根部地面直径的大小仅是在一定程度上反应根系的生长情况。

2.2 土壤硬度对拉拔阻力的影响

由于棉秆的拉拔阻力与棉秆直径存在正相关关系,因此在研究棉秆的最大拉拔阻力与土壤硬度的关系时,应避免棉秆根部直径这个因素对棉秆最大拉拔阻力的影响;但实际情况决定了采集相同直径棉秆的数据难度大,就不可避免棉秆直径对数据分析的影响。所以,为了最大限度地减小棉秆直径对棉拉拔阻力的影响,文中按照直径大小将棉秆数据分组(理论分组区间越小,直径因素对研究拉拔阻力和土壤硬度的影响因素越小),既要降低直径因素的影响,又要兼顾分组中数据的个数,本文将棉秆直径按照1mm的区间进行分组。为提高数据的可信度,从第1批次数据中选取了数据个数最多4组数据,分别是直径在12~13mm、13~14mm、15~16mm、17~18mm的数据,并对4组数据分别做了拉拔阻力和土壤硬度的线性回归分析,如图3所示。

线性回归模型为

对方程y３、y４、y５、y６进行比较分析发现:仅有y３回归模型显示棉秆的拉拔阻力与土壤硬度成负相关关系。对12~13mm内的数据分析发现:有1组数据直径12.21mm,土壤硬度3.15kg/cm２,拉拔阻力614N,其大小远超过12~13mm,其它拉拔阻力的平均值373.6N。该数据可能受未知因素的影响而远超过常规数据,因此为降低对整体数据的影响,将该数据的拉拔阻力修正为其它数据的平均值373.6N,重新进行线性回归分析,分析结果如图4所示。

线性回归模型为

虽然P=0.08>0.05,显示线性回归模型不成立;但是从图上y３的线性图像上看出:棉秆的拉拔阻力与土壤硬度成正相关关系。综上,在y４、y５、y６显示棉秆拉拔阻力与土壤硬度正相关非常明显的基础之上得出棉秆的拉拔阻力与土壤硬度成正相关。

2.3 在长时间跨度里棉秆的拉拔阻力变化趋势

研究在长时间跨度里棉秆的拉拔阻力变化趋势时,将所采集的数据按照棉秆直径5~9mm、10~12mm、13~15mm、16~19mm及20mm以上分成5个等级,分别求取对应级别中每组棉秆的平均拉拔阻力。平均拉拔阻力与根部直径对应关系如图5所示。

为便于描述,将采集的数据按照时间顺序为3组,第1次采样数据与第2次采样数据分别设为Ⅰ和Ⅱ组,第6次采样数据设为Ⅲ组。横向比较3组数据可知:每组棉秆的平均拉拔阻力均随平均直径的增加而增大。纵向比较3组数据可发现:在同一直径区间内,棉秆的平均拉拔阻力Ⅱ>Ⅰ>Ⅲ。

分析此次试验对比得出:在同批次棉秆中,棉秆根部的最大拉拔阻力不但与棉秆根部直径成正相关关系(这与上文中得出结论一致),而且在不同批次棉秆中,棉秆的最大拉拔阻力相差甚大;其变化规律呈先上升后下降的趋势,拉拔阻力最大的时候出现在寒冬。该地区在棉花收获后约1个月时间进入寒冬,平均温度降至0℃以下并持续下降,土壤水分冻结,出现冻土,且随着时间推移,冻土深度增加,使得土壤硬度增加,从而导致棉秆的最大拉拔阻力急剧上升;3月份后,温度升高,冰雪融化、冻土解冻及在微生物活动的影响下,导致土壤疏松,土壤硬度减小;其次,棉秆根部诸多毛细根及较细的根部腐烂变质,导致自身抗拉强度减小,受力容易断裂,综合诸多因素导致棉秆的最大拉拔阻力减小,且明显小于棉花收获初期时的最大拉拔阻力。

3 结论

通过试验可以得出:在同批次棉秆中,棉秆的拉拔阻力跟棉秆根部直径成正相关关系;棉秆的拉拔阻力与土壤硬度成正相关关系;受土壤硬度变化的影响,棉秆的拉拔阻力也发生变化,从棉花收获后到棉花再播种期间,棉秆的拉拔阻力变化很大,呈先增大后减小的趋势。已采集的6 批次数据中,第2 批次(2014-12-26)棉秆拉拔阻力最大,单株棉秆最大拉拔阻力为1 031.6N,平均拉拔阻力为679.0N;第6批次(2015-03-21)棉秆拉拔阻力最小,单株棉秆最大拉拔阻力达到471.1N,平均拉拔阻力为340.76N。

降低矿井通风阻力措施研究第8篇

1 当前存在的主要问题

1.1 生产布局不合理

生产布局不合理必然造成通风系统的不合理。尤其是一些老矿区, 井深、巷道长, 通风难度更大。例如淮南矿区某矿风路9698m, 主扇功率1238kW, 经开掘新风井, 风路缩短到2860m, 风量大增, 风压大降, 主扇功率降为212kW, 每年节电715万度, 节省电费57万元。

1.2 通风断面过小

由于设计的巷道断面偏小, 或巷道失修, 堵塞风路, 增加通风阻力, 使通风能耗大, 费用高。据统计, 全国重点煤矿巷道失修率大于10%的有146对矿井, 其中失修率大于20%的有49对矿井。这些矿井普遍存在平均风压明显上升、风量大幅下降的问题。另外, 在总回风井和总回风道局部地段发生冒顶、片帮、倒棚、通风设施撤除不彻底、煤泥阻塞等不能及时处理而使矿井通风阻力增大, 造成通风经济效益低, 安全性差。

1.3 主扇附属装置的综合效率低

风硐、反风道、闸门、扩散器等均属扇风机装置。长期以来存在的问题是阻力大、漏风多。有个煤矿矿井采用压人式通风, 由于附属装置阻力大、漏风多, 24年共浪费电力7200万度, 从压人式通风改变为抽出式通风时, 扇风机风压由2352Pa降为980Pa。该矿的扩散器、反风门等漏风高达1152m3/min, 相当于矿井总通风进风量的40%以上。将漏风和风压的损耗全部计算, 附属装置的效率仅为21%, 如以主扇效率为50%算, 则整个风机与附属装置的实际效率只有10%多一点。因此必须提高附属装置的综合效率。

1.4 构筑物数级多、质量差

通风构筑物也是通风系统的主组成部分, 是为了疏导、截断、控制、调节矿井通风的设施。由于生产布局不合理, 盲目增加通风构筑物, 增加通风网络的阻力, 由于安装、施工、管理差造成通风构筑物质量低、漏风、串风、阻力大等, 使通风系统稳定差。

1.5 通风系统中局部阻力大

由于通风设计和施工管理不善造成断面突然扩大或缩小, 巷道急转弯、分岔等使局部阻力增大。

2 降低矿井通风阻力的具体要求及方法

2.1 具体要求

施工后的通风系统能力应和生产能力相适应。技术要合理可靠, 风量充足、风流稳定。要以最少的投资, 较少的工程和材料消耗, 获得最佳的经济效益, 节约电能消耗和管理费用。根据本地区本单位的财力、物力可能, 尽可能采用先进的技术和设备。抗灾能力要强, 即在灾害发生的状况下, 也能使灾害不扩大, 并使之减少到最小范围。

2.2 降低矿井通风阻力的方法

(1) 降低矿井的通风阻力, 首先确定通风系统的最大阻力路线, 通过阻力测定调查最大阻力路线上阻力分布, 找出阻力超常的分支, 对其实施降低摩擦阻力和局部阻力的措施。摩擦阻力是矿井通风阻力的主要组成部分, 因此要以降低井巷摩擦阻力为重点, 同时注意降低某些井巷的局部阻力。 (1) 画出矿井通风系统示意图和通风网络图, 并且标上通风设施; (2) 列出巷道阻力计算公式; (3) 根据实测的数据带人公式进行计算, 得出最大的通风阻力巷道。

(2) 通风现状分析。通风现状的分析是在掌握现场实际情况的基础上进行的, 分析的对象就是实测的数据, 通过对数据的统计找出通风系统存在的问题。 (1) 通风网络的阻力分布。根据统计的各风路的风阻、阻力、功耗的分布状况, 找出高风阻、高阻力、高功耗的区域和巷道; (2) 检验各巷道的断面是否合理, 风速是否满足《规程》的要求; (3) 对通风构筑物的数量和质量进行统计分析, 找出设计、施工、管理上存在的问题; (4) 分析生产布局所存在的不合理因素及其对通风系统的影响。

(3) 降低通风阻力的方法。 (1) 合理布局生产、使通风系统处于最佳状态。通风系统改造与其他生产环境改造相结合, 做到均衡生产, 简化通风系统; (2) 降低通风网络阻力。如加强巷道维修, 采取经济断面巷道, 对高阻力路线应采用分区通风、增加并联网络、改变流向、开掘新风路、另打新风井等措施; (3) 提高风机附属装置的综合效率。摸清矿井主扇装置存在的问题, 扩散器、调节风门的风压损耗, 以及漏风情况, 然后对症下药, 进行治理。调节风门尽量不用或少用。风硐过长或过窄耗损风压严重的要采取措施扩大端面, 抹圆拐弯, 安设导流板。扩散器的扩散处加大、加高; (4) 堵截漏风, 提高风量利用率。对于井口、井底车场、煤仓、通风构筑物等地点的漏风应从设计、施工到管理上进行综合治理。改进巷道布置, 减少通风构筑物的数量。

3 通风系统改造示例及注意问题

3.1 通风系统改造示例

系统改造以淮北某矿为例。其南翼通风系统的风硐全长50余米, 有5个直角转弯, 端面又小, 风硐段的通风阻力高达1098Pa, 占该系统通风总阻力的28.19%, 测定后决定进行风硐改建, 由总回风斜巷井另开凿一段长7m、断面为8.4m2的倾斜巷道直通风机人口。风硐改建后, 由风机水柱计测算得该系统的通风阻力减少了539Pa, 风量增加了405m3/min, 风机输人功率下降了28.5kW, 每年可节约电费57000元, 而改建投资仅为3500元。

3.2 通风系统改造应注意的问题

进行通风系统改造时, 技术上可行的方案不止一个, 可借助计算机对可行性方案进行最佳选择。对多个技术上可行的方案, 可用多目标决策等优化方法对所提方案进行优化, 充分考虑各方案技术, 经济和安全方面的优劣后, 确定最佳方案。布置进、回风井, 生产水平和工作面时, 必须考虑当前、今后的通风系统问题, 尽量使通风系统处于最佳状态。根据巷道的用途及服务年限来确定巷道的断面的形状, 断面的大小, 采用什么样的支护材料, 尽量使用经济合理的通风断面。

加强对巷道进行维护, 确保有效的通风断面。加强对风硐、反风道、闸门, 扩散器等扇风机装置的管理, 尽量降低它们的阻力, 避免或减少漏风。尽量减少构筑物的数量, 提高构筑物的质量。避免设计和施工中出现巷道端面的突然扩大或突然缩小, 巷道急转弯、分岔等, 努力降低局部阻力。

4 结语

通风管理是一项长期而艰巨的工作, 除了设计、施工时确定最佳的通风系统以降低巷道摩擦阻力和局部阻力, 加强平时的通风管理工作也是确保通风安全和提高企业效率的有效手段。

参考文献

[1] (德) 库尔曼.安全科学导论[M].北京:中国地质大学出版社, 1991.

高血压病与血流阻力第9篇

1 实验

1.1 资料及仪器设备

随机选取正常鸡60只, 饲养1~2个月, 体重2~3kg。

1.2 检测条件

室温20~30℃, 屠宰10min后, 解剖髂总动脉段, 分别在分叉远近各0.5cm做横截面。测量血管内径, 应用公式S=πr2/2计算横截面积。

2 结果

髂总动脉横截面积 (1.772±0.171) mm2, 髂内动脉横截面积 (1.299±0.109) mm2, 髂外动脉横截面积 (0.268±0.05) mm2。且髂总动脉的S分叉前-S分叉后>0。

3 讨论

3.1 血流阻力的判断方法

血流阻力不能用仪器直接测量, 而需通过计算得出。血液在血管中的流动与电荷在导体中流动有相似之处[2]。以前套用了欧姆定律, 得出计算血流阻力的公式即:R= (P1-P2) /Q。然而这种套用不完全正确, 因为血液在血管中的流动与电荷在导体中流动有很大的不同。首先就是动力传导速度相差太大。这里引入一个物理概念, 即动力传导速度。其次就是能量的转化不同。在血管中, 心脏收缩做功产生的能量没有完全消耗在血流阻力上, 有较大一部分转化为血液流动的动能和血管弹性势能。而且心脏是间断收缩做功, 决定了血管内液体流动的动力来源不连续性。因此简单套用了欧姆定律, 靠测量血管两端压力差, 来判断血流阻力的方法是不可取的。

3.2 相连不同管径管道的流动特点

如图1所示, 一个均匀内径的圆管, 在M平面施加一推力F, 推动管内液体向前移动, 由于圆管内径相同, 在圆管的任何一个垂直截面上液体流动的速度是相同的, 即单位时间内流过不同截面的液体量是相同的。

图2所示有3组内径不同的圆管相连, 在3组圆管上分别有A、B、C 3个与管道垂直截面, 当在M平面施加一推力F时, 管内液体向前流动, 在单位时间内A、B、C 3个截面流过液体的量是相同的, 就有Q A=Q B=Q C, Q=S L, V=L/T, (Q-流量, S-横截面积, L-流过液体长度, V-流动速度, T-时间) 。由于时间T是相同的, 推算可以得出, 液体在相连不同管径内流动时, 流动速度与横截面积成反比。

3.3 血管结构特点

根据动物实验结果及背景资料显示髂总动脉分叉处, 分叉前血管横截面大于分叉后血管横截面之和。能不能就此推断出在体循环中所有分叉处均是分叉前血管横截面大于分叉后血管横截面之和呢?判断一个推论的可靠性, 首先要判断推论的合理性。假设在人体体循环所有分叉处均为分叉前血管横截面大于分叉后血管横截面之和。首先在一个心动周期内流过主动脉的血液为每搏输出量约70mL, 而在相同时间内流过全身所有微动脉的血液也应该为70mL。根据相连不同管径管道的流动特点, 分叉后的血管内血流速度要大于分叉前的血管内血流速度。从主动脉到微动脉要经过数次的分叉, 每一次分叉均使血流流速增快。由于横截面积的不同导致微动脉处血流速度明显高于主动脉处。在微动脉至毛细血管为公认的血流阻力所在处, 在此形成高速血流有利于克服阻力向前流动。然而要是在人体体循环存在着一个分叉 (毛细血管之前) , 其分叉前血管横截面小于分叉后血管横截面之和, 则血液在管道内流动就要经历忽快忽慢的过程, 心脏收缩做功转化为的动能就会较多消耗在微动脉之前。因此可以得出结论, 体循环中 (毛细血管之前) 大多数分叉处 (有可能全部) 分叉前血管横截面积大于分叉后血管横截面积之和。

3.4 血液流速推算

在心脏主动脉瓣截面处于一个心动周期内流过的血液量为每搏输出量约70mL, 主动脉瓣横截面积约为4cm2, 则在一个快速射血期心脏主动脉瓣截面的血流平均速度约为2m/s。由于血液是在心室内静止状态开始加速的, 根据加速度理论, 最高速度应为平均速度的2倍, 即快速射血期末主动脉瓣截面血流速度为3~4m/s。根据相连不同管径管道内液体流速特点, 在微动脉处血液最高流速约在5~10m/s。也就是说在快速射血期末微动脉处的血液会以5~10m/s的高速冲入毛细血管, 而毛细血管长度才750µm。如果毛细血管内阻力不是足够的大, 会有大量血细胞在不到一个心动周期内流过毛细血管, 形成无效循环。而实际上毛细血管内阻力是相当大, 毛细血管管道平均直径为6μm, 红细胞的直径7~8µm, 可以看出红细胞比毛细血管的直径还要大。在血液流经毛细血管时, 管内流动的已经不能完全被看作液态了, 而是混有大量固态物质的混合物。混有大量血细胞的血液以5~10m/s的高速度冲入毛细血管后, 红细胞与毛细血管的摩擦使红细胞移动速度迅速降低。毛细血管的网格状结构又使前面的红细胞移动速度降低不至于阻挡后面的红细胞的移动。这样毛细血管网可以看成良好的减速装置, 也是快速射血期末微动脉处的血液保持高速的充分条件。快速射血期末微动脉处的血液以高速流入毛细血管网, 可以使血细胞更均匀的喷射而入毛细血管网中, 有利于物质交换。因此可以认为毛细血管是血液循环的主要阻力来源。

目前治疗高血压病的药物有ACEI、ARB等, 以上药物是通过舒张中小动脉平滑肌, 降低外周阻力, 从而降低血压。既然血液循环的主要阻力来源是毛细血管, 而不是在中小动脉, 那么舒张小动脉平滑肌能够有效降低血压吗?这个问题可见相关后续报道及参考文献。

参考文献

[1]郭世绂.临床骨科解剖学[M].天津:天津科学技术出版社, 1992:295～298.

等待大豆突破阻力位第10篇

自9月以来，国内大豆连续下挫，5日、10日、20日和60日均线均被跌破，但10月下半月开始，大豆价格突然摆脱了下降通道，开始了一轮高歌猛进的上攻。这是怎么回事呢？很多投资人感到莫名其妙。

都说指标是滞后的，但其实技术面上的信号在不久前已经发生了逆转。无论是美国大豆还是国内大豆，MACD都在10月20日前后的低位形成了金叉。既然信号出来了，跟着做就是了。

上周，伴随飓风“桑迪”的袭击，一则消息更是搅乱了敏感的大豆期货市场——外资溢价收购东北大豆现货！现在黑龙江的新豆价格一般在每斤2.4元左右，而某些国际大粮商居然放话，要以高于市场价2分钱的价格扫货，有多少收多少。他们是要跟国储抢货源吗？现在还不得而知。

这几年，国产大豆早已被进口大豆打败，大豆种植面积持续减少，豆农心里都拔凉拔凉的，但物极必反，否极泰来，今年豆价的回升已经坚定了不少种植户明年复种豆子的决心，真希望这波基于供需关系的升势能持续个几年。毕竟跟投资人一样，豆农被这豆价折腾得也是不善啊。

据我判断，主力合约A1305在前高5000元/吨的整数位有较大压力，能不能真的重新开始一轮升势，就看多空主力在5000元处的争夺战了。之前螺纹钢的教训让我记忆犹新，这次只有等待A1305价格向上突破阻力位后，我才会进场做多。（作者为成功航线投资者教育培训机构校长）

期货交易制度解释之七——换月

期货交易的是标准化合约，而合约的背后是实物交割。对于期货市场里的普通投资人来说，并不涉及交割的问题，所以需要学习和研究有关换月的内容。

随着某一期货合约交割到期日的临近，主力资金不会再在这个合约上恋战了。因为不但交易所会慢慢调高这个合约的保证金比例，而且单子过多也面临平不掉的风险。所以主力通常都会把持倉向后移，即换月。拿大豆来说，之前的主力合约A1301已经在10月份完成了换月，其表现是A1301的持仓量和成交量下来了，交易越来越不活跃，取而代之的是A1305合约成为了新的战场。

有两个问题期货投资人要格外注意：

1）期货各品种的换月频繁程度和规律不尽相同，比如股指期货、金、银、铜这几个品种几乎每个月都存在换月的问题，所以投资人要注意及时换月，只在交投活跃的主力合约上跟着趋势做，可不能嫌麻烦。

管道阻力参数检测实验研究第11篇

1 管道阻力系数检测实验介绍

超高分子聚乙烯管材DN97UHMWPE的糙率及有关阻力参数检测实验是在南京水利科学研究院铁心桥基地管道阻力参数检测实验厅进行, 采用水泵房循环水系统等专门的实验设备进行管道内壁阻力参数检测实验。测压管水头用鉴定过的英钢尺测量, 精度为0.5 mm;流量用水工 (常规) 模型实验规程SL 155-2012推荐的公式计算[1], 堰上水头用测针测量, 精度为0.1 mm。矩形薄壁量水堰运用雷伯克 (T.Rehbock) 经验公式:, 式中:P为堰高;B为堰宽;H为堰上水头;H0为修正后水头 (H0=H+0.0011 m) , 单位均以m计。Q为流量, 单位为m3/s。公式适用范围H=0.03~0.75 m。

本实验取管道长18.0 m, 安装在圆形有机玻璃水箱与矩形量水堰之间, 聚乙烯管材通过0.5 m长的有机玻璃管段与水箱联接, 以便于观察管内水流的流态与排气情况, 由两台65 m3/hr的潜水泵与水箱连接提供实验循环水量, 流量通过蝶阀调节。前后留有足够长度作为水流过渡, 中间取10 m长DN97UHMWPE管材布置了时均压力测量断面, 每间隔2 m布置一个测压段面, 共布置了6个测压断面以便于相互校核, 最后取10 m管长的两断面间的测压管水头差进行计算, 并进行综合分析。实验时, 待每组水箱水位稳定后, 测量出管段的沿程水头损失, 通过量水堰测出流量, 进而根据水力学理论, 得出沿程水头损失系数与其它有关管道内壁的阻力参数。

根据水力学理论, 实用管道中的水流进入紊流的过渡区与水力粗糙区, 能得出合理的糙率与相关阻力参数。因此, 管道中应有足够大的流量与足够高的雷诺数。本实验流量为0.0242~0.0264 m3/s;实验时水温为18.5℃, 相应的运动粘滞为1.04910-6 m2/s, 各实验组次下雷诺数为, 根据尼古拉斯的实验结果[2], 管内水流处于紊流过渡粗糙区。

2 管道阻力参数检测实验的水力学理论依据

根据水力学基本理论, 本超高分子聚乙烯管道水流阻力参数检测实验时, 管内水流雷诺数较高, 管道水流处于紊流过渡粗糙区。能较好地实验检测管道壁面的阻力参数。

根据曼宁公式, 其中:Q为流量, 单位为m3/s;A为管道过水断面面积, 本实验为满管有压流, 过流断面面积:A=πr 2, 单位为m2, r为管道半径;R为水力半径, 为r/2;J为水力坡降, 为∆H/L, ∆H为测压管水头差, L为相应管长, 均以m计;C为谢才系数, , n为管道曼宁糙率系数, R为水力半径。以上长度单位均以m计。由此可推导出有压圆管曼宁糙率系数计算公式为:

根据魏斯巴赫-达西公式:, 式中hf为沿程水头损失, 即∆H, 单位为m;λ为沿程水头损失系数, 为一无量纲数L为管道长度, 单位为m;R为水力半径, 对于圆管为r/2, 单位为m V为管中水流的断面平均流速, 单位为m/s;g为重力加速度, 取为9.81m/s2。由此得沿程水头损失系数为:

由于实验时管内紊流处于过渡粗糙区, 可采用柯尔勃洛克-怀特公式计算当量粗糙度, 该公式适用于各种紊流。柯尔勃洛克-怀特公式如下:

该式适用范围广, 是计算精度最高的公式之一。经公式变换可得管壁当量粗糙度的计算公式:

式中, d为管道内径, 单位为m;λ为管道沿程阻力系数, 为无量纲数;Re为雷诺数, , 其中υ为水的动力粘滞系数, 与水温有关, 单位为m2/s;∆为管壁当量粗糙度, mm, 由实验确定。

对于较光滑的圆管满管紊流, 常用海曾-威廉公式计算沿程水头损失。海曾-威廉公式为:;经公式变换, 可得海曾-威廉粗糙系数的计算公式如下:

式中, Q为流量, 单位为m3/s;g为重力加速度, 取为9.81 m2/s;d为管道内径, 单位为m;λ为水流沿程阻力系数, 为无量纲数;为海曾-威廉粗糙系数, 为无量纲数。

3 实验结果

如表1所示, 为管内径为97 mm的超高分子聚乙烯管材的阻力参数检测实验结果。对实验数据进行综合分析, 并对结果进行算术平均, 最后得出该DN97UHMWPE管材的各阻力参数的平均值如下:

曼宁糙率系数n为:0.0065;

沿程阻力系数λ为:0.0115;

当量粗糙度∆为:0.0076 mm;

海曾-威廉粗糙系数为:175.0。