水电站施工技术（精选12篇）
水电站施工技术 第1篇
某水电站为大型一级建筑物, 工程的建筑物主要包括左右岸泄洪隧洞、左岸溢洪道、左岸地下式引水发电系统、导流工程和心墙堆石坝等, 最初设计采取的截流方法是单戗堤立堵双向进占, 但是在实际实施截流前, 依据水情预报 (截流时段) 、专家组 (验收) 专项的咨询意见与截流模拟实验, 对于导流洞口进口岩坎由于拆除不够完全而造成的预报来流量大大超出设计的流量的问题, 依据专家提出的意见与建议, 汲取已成功截流的小湾水电站的经验, 在原设计的截流方案上进一步完善, 确保了本水电站的科学的、安全的实施截流。
2 在截流龙口安置水力学参数的观测点
本水电站的截流工程实际施工时, 依据业主与监理的整体安排、截流阶段验收时的意见, 最终定为在2012年8月上旬依据具体大坝地址的流量进行择机截流。由于在计算时截流龙口的水力学参数比较高并且截流工程的施工难度系数大, 所以在截流龙口安置了水力学参数的观测点, 分别在截流龙口左右岸的640 m的高程边坡上架起1台全站仪作用于观测, 后视校准, 利用计算机编程后计算, 同一部位由专人负责同步不间断的观测, 目的是为统计出截流时戗堤上、下游的水位与其相应的落差;在截流进占中运用电波流速仪是为了抢测洪峰等高流速的水力学参数, 以便保证在截流进占的指挥过程中有科学的、过硬的技术支持, 保证截流进占工程顺利竣工, 图1为截流龙口测点分布图。
3 截流施工过程中难点的解决办法
3.1 施工中的难点
对于截流工程的难度系数主要是依据材料的稳定问题来确定的, 在具体的施工过程中即使上述的指标很大, 但是截流时使用的块体材料却比较小, 那说明此截流难度系数比较低, 所以在没有人工干预截流边界的情况下, 对于不一样的截流工程的难度系数是通过水力学计算出的最大的抛投颗粒径来确定的, 即截流工程的难度系数是由最大投抛颗粒经来确定的[1]。同其他截流工程相比截流难度是比较大的。而抛投料在水下的稳定, 主要由龙口水下流速和河床糙率决定, 因此要想降低截流困难度, 就要设法降低龙口水下流速和增加河床糙率。
3.2 解决方法
3.2.1 为分流创建条件
降低龙口的落差是为了使龙口的水下流速降低, 比如该工程的导流明渠, 在其枯水期 (未进水前) 时就对导流明渠河道上下游的进出口做了疏浚, 预防出现一些岩石制约导流, 并毫无遗留的清理及验收了全部河道, 在图%上能够反映出导流明渠的实际投入使用时的显著成效。在许多情况下实测值大大超出了计算值, 只有在后期时某些部分出现了极其接近或者是略小于实测值, 在降低截流难度系数时导流明渠的分流起到很好的作用, 为截流工程的顺利开展打下了基础。导流明渠的分流量见图2。
3.2.2 采取双戗、多戗截流方式
在改进龙口水力与降低龙口水下流速及落差时, 采取使各个戗堤的作用落差下降来达到减小流速的方式是一个可行的方案, 特别是利用下游戗堤雍高上游戗堤的水位, 比如本工程具体施工初期, 由于及时进占下游戗堤, 雍高了下游水位1.1m, 从而有效的降低了截流难度系数, 为龙口段的合拢垫定了扎实的基础。
3.2.3 龙口困难段铺垫石坎是为了增大河床单粗糙率
基于该工程的施工河床是“U”型, 且右岸的合拢段的水浅, 戗堤时下游的水深程度相比较是最小, 所以龙口的水底流速与水表流速几乎相当, 因此为顺利合龙埋下了隐患;同时又因为我们在截流前在右岸没有及时修建道路, 所以不能采取施工简单且工程量不大的预抛石坎方案, 即使用起吊设备进行预先抛投稳定性强的钢筋笼等材料, 因此在截流的具体施工过程中出现冲走单个25吨混凝土的四面体的现象, 故而采取了由左岸向右岸的单戗立堵截流方案。
3.2.4 在龙口沿程中增强阻力
针对减缓龙口流速与比降的目标, 在工程具体施工时把设计时确定的10m的戗堤宽度加宽到20m, 以此做到了减缓龙口流速与比降, 降低了截流难度的系数。
4 水电站的截流工程的具体实施方式
4.1 为截流戗堤选择合适的位置
在截流工程的具体施工中, 将截流戗堤的位置选择在上游围堰的中心线下游, 并在戗堤上游设置混凝土防渗墙, 是为了降低截流工程的施工难度, 因为河床上游的的覆盖层最厚的地方也只有9.6m, 而围堰的基础防渗与堰体的防渗采取的防渗方式都是在混凝土的防渗墙上接土工膜, 其是为了预防增加防渗墙的施工难度, 即截流合拢过程出现戗堤进占抛投料时加入防渗体的现象[2]。这样选择位置不仅将截留戗堤与围堰相互照应还使围堰的的填筑速度加快, 保证了坑基的建成速度, 减少了实际施工的工程量。
4.2 戗堤的宽度
在实际施工过程中, 由于应用了大容量与大功率的截流设备, 所以戗堤的宽度出现了渐渐变宽的趋势, 对于龙口水利条件来说适度的加宽戗堤宽度是有明显的改进成效。其成效是要从水利试验与安全角度来看的, 在水利试验过程中, 戗堤的宽度增加与龙口水力是成反比的, 当然这个宽度的增加并不是无限极的, 也就是说宽度增加水力下降, 龙口的水深会增加, 龙口的流速与落差也会相随这减小, 为抛投料的稳定起帮助作用[3];在安全角度上, 如果龙口有高速水流, 那么戗堤的下游就容易形成回旋的水流, 其对戗堤不停的淘刷, 非常容易出现戗堤坍塌现象, 而适度加宽截流戗堤可以减小戗堤的高流速与高落差, 所以从安全角度出发也应该适度加宽戗堤的宽度。
4.3 龙口位置和宽度
该工程之所以采取单戗堤立堵截流方式即由河堤左侧向右侧进占, 并且把龙口位置定在戗堤右侧, 是因为左岸的交通相对便利, 同时左岸泄洪闸的出口滩地上安置了截流时需要的备料场, 这样既可以缩短龙口合拢时间, 同时也回避了龙口河床及两侧堤头受冲刷的可能性, 还可以按照实际情况适度实施下游围堰的工程。经水力学计算, 确定预进占后预留龙口宽度为45m。
4.4 备料系数
在选取截流材料时应依据水力学计算所得的成果与后续工程所需材料去备料, 所以针对不同材料要选取不同的备料系数, 如石渣料主要是在飞龙口段应用, 其对于龙口段合拢来说起不到关键作用, 所以可以利用工程前期开挖的材料, 备料系数可以选取1.3~1.5;大石块, 基于其具有运输方便、不需加工就可抛投、促使龙口合拢速度加快、性价比等同于混凝土、在后期护坡中可用等优点, 所以在前期的开挖时, 要有计划的开挖及针对性的留存大石块, 将其用于龙口的困难段, 备料系数可以选取1.8~2.0;钢筋笼混凝土四面体, 在龙口的困难段上其是不可取代的、必备的材料, 如果在备料时超量的话, 因其难用于其它工程, 会产生浪费大、污染环境等负面影响, 所以在选取备料系数时应综合钢筋笼的备料系数取小值1.3~1.5。而钢筋笼造价比混凝土四面体略低, 而且截流后仍可以在防汛!河岸防护中得到充分利用, 因此备料系数取1.8~2.0.以上选取的系数如为大落差, 高流速河流要适当增加, 反之可适当减少。
4.5 堤头施工时运用的技术
在戗堤过程中, 为了安全起见戗堤顶部的高程与合拢后的上游水位相比要高出1~2m, 但在具体的施工过程中, 遵照设计对非龙口段的高程进行填筑, 而龙口段根据实际施工的需要来抛投大量的特殊材料, 如果戗堤高程在进占的施工过程中是按照其设计来施工的, 那么实际建成的堤头都会比水面高3~5m, 这样不仅会制约施工进程, 造成抛投特殊材料被悬挂的现象, 需要机械的二次处理, 还会造成安全隐患, 使堤头呈倒三角状, 因此在龙口段堤头施工时, 应用推土机对戗堤降坡, 在堤头形成抛投平台, 堤头高出水面1m左右即可, 使车辆抛投料尽量直接抛入龙口, 减少推土机等机械二次作业, 达到增强龙口抛投的强度的目标。至于那些在堤头被挂的特殊材料, 如果使用推土机去处理不仅效率低还存在安全隐患, 该水电站在截流施工过程中遇到此类问题时, 采取了大功率反铲的方式, 其不仅效率高, 还因为戗堤顶部被加宽而使道路畅通, 保证了抛投材料与施工安全。
5 结束语
经过实践, 此项施工技术在实际运用过程中成效显著, 该水电站工程在施工后, 成功实现了截留, 为后期工程的施工的顺利开展提供了保障, 消除了施工过程中的安全隐患, 值得被推广运用。
参考文献
[1]谢卫东, 周震钧.溪洛渡水电站截流设计与施工管理研究[J].湖南水利水电, 2011, (05) 22-56.
[2]侯大伟, 苑坚.中国第二大水电工程溪洛渡水电站大江截流成功[J].中国三峡, 2009, (S1) :39-40.
水电站施工承包合同 第2篇
乙方(承包单位)：
甲方同意将 工程承包给乙方施工，为保质保量按时完成施工任务，经双方协商一致同意订立如下合同条款，望双方共同执行。
一、工程项目名称(工程地点)：工程价款360000元整。元整。清淤及加固;文星水电站2.2KM引水明渠清淤及加固。)，清淤固工程)，包模板2300元/米。
二、承包方式：
1、包工包料;
2、包工不包料。
三、甲方要求乙方进场及竣工时间
四、乙方在施工过程中，应按甲方提供的图纸或甲方工程技
术人员现场指导施工，未经甲方许可不得随意更改尺寸，隐蔽工程应经甲方有关人员验收后方可施工。乙方在施工中应注意安全，不得违章操作。
五、乙方应保证工程施工质量，不得偷工减料，若工程质量不合格造成返工的材料费及工资，由乙方自负，同时应做到保证质量的前提下求美观。
六、付款办法：
1、总工程价款(金额大写元整;
2、施工期间至验收前，每个月底甲方根据乙方所完成的实际工程量按造价的 50 %付给作工料费，剩余 50 %尾款待甲方对工程竣工验收后15天内结算付清;
3、在施工期间甲方若违约无法按工程进度付款，造成乙方停工待料，而拖迟工期，后果由甲方负责，乙方若无故拖迟工期则后果由乙方自负。
七、乙方工程不得转包或分包，若发现则甲方有权终止合同，所造成的经济损失由乙方自负。
八、本协议一式贰份，甲、乙双方各执一份。
九、补充协议：
甲方： (公章) 法人代表：
乙方： (公章)
法人代表：
水电站放水涵洞施工技术处理 第3篇
摘要：本文主要以某水电站放水涵洞为例，详细的介绍了施工导流、放水涵洞处理对等技术，希望能够水电站放水涵洞施工技术水平的提高提供借鉴。
关键词：水电站；放水涵洞；施工技术
某水电站河灌区东岸总干渠上，水电站主要任务是发电，装机容量是48MW，电站工程等别为Ⅳ等。电站额定水头75m，设计引水流量75m3/s，保证出力联合运行27.4MW，单独运行11.2MW，年发电量2.61亿kW.h，年利用小时数5437。主要建筑物有进水闸、引水渠、压力前池、侧堰、泄水槽、压力钢管、电站厂房、尾水渠、渡槽、涵洞等。
一、施工导流
施工人员按照除险加固情况，决定延长放水涵洞，而后进行后坝坡填筑。依据工程概况，施工人员决定采用PVC管作为导流工具，而后再使用弯管将水导离原有的轴线方向，以此保证涵洞桩基施工能够有序进行。为了保证安全，施工人员需要在水电站上游200m位置设计围堰，以此防止出现安全事故。本工程施工导流选择是断流围堰方法，借助放水涵洞PVC管来实现导流。坝轴线与围堰之间相距200m，围堰材料主要是土石，而且围堰内部还需要埋入钢管，长度大约是1m，而后再接到明渠中与涵洞相连接，涵洞与导流明渠之间要应用PVC管来进行连接。待到涵洞完成加长后，导流管可以再放回到涵洞中，这样就不会对坝体填筑产生任何的影响。
二、放水涵洞处理
1、测量放线
施工人员要按照建设单位提供的基点，借助全站仪来进行测量，以此来对原有的控制点进行必要的检查以及校正。之后再按照施工技术规范要求，画出纵横副线，作为放水涵洞处理的控制线。按照导流点设计轴线，轴线确定之后，还需要进行控制。施工人员还需要按照施工图纸要求，对各个桩位加以确定，而后采用十字交叉的方法控制纵横线。最后施工人员需要将所取得的测量放线借古偶绘制成图表，交给监理人员，待到审核通过之后，才能够进行下一步施工。
2、桩基施工技术
本工程桩基孔径达到了80cm，机械工具难以完成施工任务。因此施工人员最终决定应用人工沉井法来进行护壁开挖。初次开挖时，深度确定为1.5m，之后再借助吊车运输吊车运输，将护壁运送到现场，施工人员开始吊装，每次只能够吊装两节。开挖土方时，施工人员认为可以使用调葫芦，也可以食用电动卷扬机，这两种方法都能够完成垂直运输任务。因为桩基彼此之间的距离相差比较小，因此施工人员选择使用跳仓法来进行开挖，以此防止因为距离问题而出现安全隐患。开挖期间，每次安装完3节护壁，就需要展开检查，避免出现垂直度误差过大的问题。
桩基钢筋笼施工任务主要安排在桩基成孔施工任务完成之后，而且需要各方代表鉴证方可施工。运输車将工程所需要的钢筋直接运送到施工现场，施工人员开始绑扎。纵向钢筋要采取间隔放置的方法，而接头位置必须首先进行焊接，同时要依照接头进行错开，与此同时要注意环形加劲钢筋与纵向钢筋接触位置要使用电焊进行焊接，螺旋钢筋与纵向钢筋也是如此。钢筋笼绑扎工作完成之后，需要监理人员进行检查验证，验证合格之后才能够安装。钢筋笼需要运用吊车进行安装，安装过程中一定要控制垂直度，吊装开始前，施工人员应用垫块为钢筋笼保护层。
三、涵洞加长
此次工程中，进口段与出口段涵洞都需要加长，依据测算结果，进口段需要增加7m，而出口段需要增加40m，分为6段进行加长，段与段之间的缝隙使用橡胶止水带。
1、基础填筑。在桩基和混凝土承台施工完毕即可进行涵洞底板施工，拟定该部位施工时，将涵洞东西坝体同时填筑，这样既可以减少涵洞处与两侧的高差，便于施工时运输方便，同时减少坝体填筑的接缝。基础填筑方法采用挖掘机装车自卸车运输至施工现场，用装载机进行推平，厚度按照碾压试验进行参数确定，在涵洞基础处用振动碾静压，靠近混凝土结构物处采用2.5t电动振动夯进行夯实，采用灌砂法进行干容重检测，干容重控制不小于22.2kN/m3。
2、钢筋制安。根据涵洞底板和边墙、顶板的钢筋大样、尺寸进行下料制作，每种钢筋先做一根，经施工技术员和质量检查员按照设计尺寸、钢筋型号检查合格后，并报监理工程师复核后方可进行批量生产，钢筋施工拟定采取跳仓法施工。
3、模板安装。根据涵洞的设计尺寸，拟定采用普通平面钢模板进行跳仓组合拼装；模板在安装前必须进行校正和修整、涂刷脱模剂，保证接缝严密不漏浆、表面干净平整。在模板安装时按照设计要求将651C型橡胶止水带安放在设计位置，止水带安装必须保证两翼平直，用钢筋作成定型加固工具，止水带接头采用木头刻成专用夹，将止水带接头两端削去1/2厚度，刷专用胶水，用木夹固定24h即可。模板加固拟定采用普通钢架杆和标准件进行支撑加固，保证模板牢固、刚度和强度满足混凝土浇筑要求。
4、混凝土浇筑。开工前进行混凝土配合比的设计，在施工时严格按照审批的配合比进行各种骨料和胶凝材料的计量。混凝土拌合采用拌合站统一拌制，所用配合比为报监理部批准的配合比。严格按照配合比所要求的材料重量、塌落度、水灰比、含气量等指标进行控制，并对每盘混凝土五项指标进行记录，以便竣工交验时备查。混凝土运输拟定采用5t运输车进行运输至施工现场，其运距最大约300m，不会出现离析现象。混凝土入仓采用人工入仓，入仓时拟定按照每20～30cm一层进行控制施工。在每层振捣完毕后方可进行下层入仓。振捣采用φ50插入式振捣棒每20～30cm间排距进行施工，每层必须插入下层5cm左右，严禁出现漏振、欠振和过振现象，混凝土振捣以混凝土表面无明显下沉和无明显气泡冒出为止。底板和顶板由人工抹面收光完成。
5、进口八字墙施工
本工程进口加长，重新改造进口八字墙，长度6.5m。工作内容：基础开挖、砂砾料填筑、C10混凝土垫层、钢筋混凝土底板、边墙、齿墙。土方开挖采用挖掘机开挖就近堆放，砂砾料填筑、C10混凝土垫层、钢筋混凝土底板、边墙、齿墙施工与涵洞加长相同。
四、涵洞后泄洪槽、消力池、引水渠道施工
涵洞出口接钢筋混凝土泄槽，泄槽纵坡为1：3.55，总长28.0m。泄槽段前14.0m，段宽度为1.0m，边墙高1.7m；段后14.0m，段宽度由1.0m渐变到3.0m，边墙高1.7～2.7m不等。泄槽后接消力池，池长8.0m，宽3.0m，池底高程为974.50m，为钢筋混凝土结构。消力池后接分水枢纽，设一孔泄洪闸，设计流量4.0m3/s，闸宽2.5m。设两孔分水闸，分水流量分别为0.3m3/s和1.5m3/s，闸宽分别为0.5m和1.5m。闸后引水渠分别与原东西两岸引水渠相接。其垫层、钢筋、模板、混凝土施工方法与涵洞加长相同。
五、结语
综上所述，可知放水涵洞施工技术的处理比较复杂，施工人员需要按照水电站具体情况选择合适的施工导流方案，另外还需要依据放水涵洞施工技术要求，选择适宜的桩基施工技术，在进行涵洞加长施工时，一定要注意基础填筑等方面的工作。
参考文献：
[1] 倪立周，胡型聪.浅谈平阳县罗垟水库放水涵洞改造方案[J].经营管理者.2010（12）
[2] 邵双林，张亦冰.新疆石河子大泉沟水库放水涵洞的加固技术[J].山西水利科技.2010（02）
[3] 马艳，张黎明.蘑菇湖水库放水涵洞修补处理措施及效果[J].山西建筑.2008（36）
[4] 王学萍，祝春姬.乌拉泊水库放水涵洞改建方案比选[J].科技创新导报.2008（24）
水电站施工技术 第4篇
厂区柴油机房洞位于大楠公路和绕行交通洞的山体内，3条隧洞平行布置，长度分别为39.87 m、42.57 m及45.27 m，对应坡比分别为2.49%、3.22%及3.87%，洞中心间距均为23.20 m，隧洞为城门洞型，开挖断面尺寸为8.2 m7.1 m(宽高)，与绕行交通洞相交的底板高程分别为塄1 355.291，塄1 355.671及塄1 356.052，另一端洞口临大楠公路，要求确保开挖高程高于大楠公路30 cm。
隧洞所处区域岩石为T42y(灰绿色条带状云母大理岩)，主要以Ⅲ类围岩为主，局部断层部位为Ⅳ类围岩。
开挖支护施工平台采用钻爆台车进行施工，混凝土浇筑及灌浆施工搭设钢管排架作为施工平台，搭设间排距为0.8 m0.8 m，步距1.5 m。
2 开挖支护施工
2.1 开挖方法
根据设计通知，要求“洞室开挖前，须对厂区柴油机房洞部位大楠公路的高程进行复核，确保柴油机房洞洞口的开挖高程高于大楠公路30 cm，以防止雨水进入柴油机房”，经测量队对厂区柴油机房洞口处的大楠公路高程复核，分别为塄1 354.364，塄1 354.434及塄1 354.504，则按照柴油机房洞洞口开挖高程大于大楠公路30 cm的要求，大楠公路侧的厂区柴油机房洞洞口底板高程分别为塄1 354.696，塄1 354.740及塄1 354.836，对应坡比则为1.5%、2.2%及2.7%。
为确保洞口段的成型与稳定，进口段采用“短进尺、弱爆破、强支护”方式进洞，首先进洞前必须做好锁口支护，然后以中底导洞先行、扩挖跟进的开挖方法，中底导洞断面尺寸4.0 m4.0 m(宽高)，单循环进尺1.5 m左右，导洞及扩挖均采用光面爆破，光爆孔使用竹片及导爆索起爆，3～4孔一段，光爆孔和底板孔间距不>50 cm，抵抗线按80 cm控制，掏槽孔及崩落孔可根据现场围岩情况做适当调整。
导洞开挖3～4个循环后进行扩挖，扩挖分2次进行，然后洞身段采用全断面开挖支护，控制钻孔深度3.3～3.7 m，单循环进尺为3.0～3.3 m。
采用气腿钻在钻爆台车上钻孔，3 m3侧卸装载机配20 t自卸汽车出渣，人工配合施工台车安装锚杆，混凝土湿喷台车喷护。
开挖支护中遇有围岩破碎洞段则采用钢筋格栅的方式进行支护，以及“短进尺、弱爆破、多循环、勤支护”的原则进行施工，另外可根据洞室出水情况施打随机排水孔，同时采用弹簧软管引至底板排水沟内，并通知设计或监理进行现场查看。
2.2 支护施工
厂区柴油机房洞采用系统锚杆+随机挂钢筋网+喷混凝土支护形式进行支护施工。支护施工紧跟开挖工作面，一般地质段滞后开挖工作面不超过3个循环，特殊地质段(如断层、岩层极破碎带)每开挖一个循环即支护一个循环，如有必要，开挖前采用超前锚杆和超前小导管超前支护，以确保施工安全。
首先在大楠公路侧进洞前施打锁口锚杆B28@1.01.0 m, L=6 m，上仰10°，其次在进洞6 m并扩挖完成后施打洞口3 m范围内的锁口锚杆B28@1.01.0 m, L=6 m，入岩5.5 m，内倾5°，其次按照正常施工程序施打系统锚杆B25@1.21.2 m, L=4.5 m，入岩4.0 m(大楠公路洞口段5 m、绕行交通洞洞口段3 m范围内间距为@1.01.0 m)。在锚杆施打完毕后，根据现场实际开挖围岩揭露情况，根据监理及地质工程师指示进行随机挂φ6.5钢筋网，最后喷10 cm厚C25混凝土。
2.3 锚杆施工
2.3.1 施工方法
1)钻孔。采用气腿钻钻孔，钻孔直径56 mm。钻孔时应严格控制锚杆孔孔位偏差<100 mm，孔深偏差<5 cm，钻孔轴线的偏斜率不应大于锚杆长度的2%。钻孔完毕后用压力水将孔道清洗干净，并使用木楔等临时封堵。
2)验孔。钻孔工序完成后，由质检人员和监理工程师对锚杆孔进行验收，合格后方可安装锚杆。
3)锚杆安装。锚杆安装采用“先注浆，后插杆”的方法进行施工，根据围岩特性，人工配合施工台车从拱肩向拱顶进行插杆。锚杆安装完成后，需确保锚杆插在孔内居中，安装后24h内严禁敲击、碰撞、拉拔锚杆和悬挂重物。
4)锚杆注浆。采用专用螺旋砂浆泵进行注浆，先将注浆管插至距孔底50～100 mm，随砂浆的注入缓慢匀速拔出，浆液注满后立即插杆。
5)质量检验。锚杆质量检查采用无损检测法，根据DL/T5424-2009《水电水利水利工程锚杆无损检测规程》要求，检测比例不小于施工总数的10%，且每单项或单元工程不少于10根。锚杆孔内长度大于等于设计长度的95%为合格，锚杆分级标准如下:
(1) Ⅰ级锚杆, 长度合格, 锚杆饱满度D≥90%;
(2) Ⅱ级锚杆, 长度合格, 锚杆饱满度90%>D≥80%;
(3) Ⅲ级锚杆, 长度合格, 锚杆饱满度80%>D≥75%;
(4) Ⅳ级锚杆, 长度不合格, 或锚杆饱满度D<75%;
(5) 缺陷部位集中在孔底或孔口段, 应按以上标准降低一级评定。
2.3.2 挂网喷射混凝土
1)砂：海腊沟人工砂石料系统生产的质地坚硬、清洁，级配良好的细沙，细度模数为2.4～2.8范围内，含泥量<3%，其中粘土含量<1%，比重>2.5 g/cm3。
2)粗骨料：海腊沟人工砂石料系统生产的质地坚硬、清洁，级配良好，耐久的碎石, 喷射混凝土时最大粒径不>15 mm，骨料中针片状颗粒含量不应>15%。骨料级配满足设计及规范要求。
3)外加剂：外加剂的使用及掺量必须经试验确定，试验报告报送监理审批同意后方可实施。液体外加剂必须与水混合搅拌均匀配制成溶液，含大量固体的外加剂的溶液须经0.6 mm孔眼的筛子过滤。使用速凝剂之前，应做水泥的相容性试验及水泥净浆凝结效果试验。掺速凝剂的喷射混凝土初凝时间不应>5 min，终凝时间不应>10 min。
4)挂网材料:φ6.5圆钢。
5)主要机具。 (1) 挂网设备：采用挂网自制台车配合人工挂网。 (2) 喷砼设备：采用6 m3混凝土搅拌车运输，湿喷台车喷砼。
2.3.3 挂网喷护施工程序
为减少洞内空气中粉尘含量，改善洞内施工环境，混凝土喷护采用“湿喷法”施工，其施工程序为岩面验收初喷3 cm混凝土锚杆施工挂钢筋网喷射混凝土至设计厚度养护。
挂网喷护施工：
1) 受喷面准备。喷护前用高压水冲洗岩面碎石及粉屑，确保岩面洁净。对于遇水易潮解的泥化岩面，采用压力风清理，并按照规范要求作好厚度标志。渗水部位，采用弹簧软管集中导引。已喷射混凝土岩面使用高压水将砼表面清洗干净，无灰尘。
2) 挂钢筋网。为随机挂网，由地质工程师或监理工程师指定。挂网钢筋使用φ6.5圆钢，现场调直加工，钢筋之间用扎丝绑扎牢固，然后焊接到岩壁锚杆上并相互连接成整体，钢筋网与锚杆连接采用电焊点焊连接。
3) 混合料制备。喷射混凝土的配合比通过室内及现场试验确定。拌制喷射混凝土混合料时，各种材料要按施工配合比要求分别称量。允许偏差：水泥、速凝剂不>±1%;砂、石各不>±2%。混合料搅拌时间60～90 s，混合料要搅拌均匀，颜色一致。混合料在运输、存放过程中严防雨淋、滴水及大块石等杂物混入，装入喷射机前要通过筛网。混合料随拌随用，保持物料新鲜。
4) 混凝土喷射。喷射混凝土混合料制备由低线拌合楼拌制，采用6 m3混凝土搅拌车水平运输，湿喷台车喷射。
混凝土喷射采用湿喷方式，自下而上，从一端向另一端分段施工，喷嘴按螺旋形轨迹一圈压半圈的方式沿横向移动，层层喷射，使混凝土均匀密实，表面平整。喷嘴与喷射面尽量保持垂直，以减少回弹，确保喷砼的质量。区段间的接合部位和结构的接缝处应妥善处理，不得漏喷。喷射作业时，保持工作风压稳定，连续供料。完成或因故中断作业时，应将喷射机及料管内的积料清理干净。喷射混凝土的回弹率洞室拱部不>25%，边墙(边坡)不>15%。
5) 养护。喷射混凝土终凝2 h后，及时进行洒水养护，养护时间不少于7 d;当喷射混凝土周围空气湿度达到或超过85%，经监理人同意，可准予自然养护。
2.3.4 质量检查和验收
1)喷层厚度检查：喷射混凝土厚度采用钻孔方法检查，检查断面间距20～30 m，所有喷射混凝土都必须经监理工程师检查确认合格后才能进行验收。
2)喷射混凝土强度检查：在喷射过程中按照相关规范规定和技术要求进行现场取样试验，试验成果资料报送监理工程师。
3)经检查发现喷射混凝土中如有鼓皮、剥落、强度偏低或其他缺陷，及时进行修补，经监理工程师检查合格签字确认后，方能验收。
2.3.5 排水孔施工
排水孔为随机排水孔，孔径为Ф50, L=3.0 m。使用气腿钻造孔，人工配合施工台车安装弹簧软管，连接至两侧路面排水沟。
2.4 不良地质段处理措施
2.4.1 塌方处理措施
施工过程中，一旦出现冒顶塌方情况，立即停止工作面掘进施工，疏散施工作业人员，并上报监理，分析情况，及时制定处理方案。根据施工经验，塌方部位处理首先要进行临时锚喷支护，然后再进行挂网喷混凝土支护或钢筋格栅等永久支护。
1)临时锚喷支护。首先从塌方部位的外围开始向内侧逐排进行锚杆支护，锚杆朝向塌方部位斜上方，具体角度视岩层分布情况而定。锚杆间、排距均按1.0 m控制，锚杆锚固长度不<4.0 m，施工中将根据监理人指示以及现场实际情况调整锚杆支护参数。施工过程中，要将施工部位松动岩块清撬干净，临时喷砼与锚杆支护跟进，混凝土喷射厚度不<5 cm。
2)永久支护。临时锚喷支护施工结束后，按照设计、地质以及监理审批的施工方案进行永久支护。
2.4.2 严重渗水段处理措施
1)开挖中洞内渗水面积较大时，采用钻孔将水集中引入集水井中，然后用水泵抽出洞外。
2)当地下渗漏水水量较丰富或渗水量较大时，开挖前先进行超前固结灌浆，再结合超前锚杆、超前小钢管等超前支护或全封闭深孔固结止水注浆措施进行处理，并且在开挖掌子面前方保留不<10 m的搭接长度。超前锚杆和小钢管安装采用快硬水泥卷，以缩短待凝时间。
3 结语
版水电站施工承包合同 第5篇
甲方为了充分利用水资源，开发电力事业，根据《中华人民共和国合同法》和《水利水电建设工程规范》及《建筑安装工程承包合同条例有关规定》，结合本工程实际，双方互利为原则，经双方友好充分协商，达成条款如下：
一、工程承包施工地点及范围：庆元县牛颈溪、江根水电站项目工程，大坝、引水隧道、厂房、压力管道等土建部份。
二、施工质量：根据“设计施工图纸”及《水利水电建筑工程施工规范》保质、保量、保进度合理安排施工，保证合格。
三、承包方式：甲方为了便于管理、监督，采取全包(即包工、包料、包质量)。
四、工程价款：估价总价款约人民币壹亿，采取20_省定额总报价中的综合单价承包并以实际发生工程量结算。同时根据甲方提供的报价清单结付给乙方，如设计单价和甲方提供清单有差别及审计有变更，与乙方无关。
五、工期：暂定两年，720个工作日，自甲方开据开工令或开工证明日为准，如遇下列情况，甲方认可后工期方可顺延：
1、甲方在合同规定开工日期前，未提供乙方施工场地、施工便道、施工用电用水(即三通一平)，影响乙方施工或开工。
2、如设计施工图纸未及时提供及有重大设计变更，提供地质勘探资料不准，引起基础超深、超挖，增加工程量，影响工程进度。
3、如遇特殊情况及天气影响和人力不可抗拒的自然灾害，如台风、特大雨雪天气、地震及自然原因发生火灾等而影响工程进度。
4、乙方完成每道工序，如需甲方现场代表检验，甲方代表无故拖延手续签证，影响下一道工序施工。
5、甲方上级主管部门和监理下达与本工程施工相关指令，影响工程施工进度。
六、双方职责：
1、甲方：
① 为确使乙方保质保量顺利施工，提供施工设计图纸三套，并进行技术交底;
② 政策处理到位，并调解与处理当地部门单位政策与纠纷;
③ 现场代表对乙方施工方案，工程质量进行监督、检查，并参与各道工序验收工作及签证，同时负责设计图纸的处理，设计变更联系单的签证;
④ 根据乙方施工的每道工序，及时组织人员进行验收，并根据乙方施工进度月报，进行审查核实(算);
⑤ 对乙方施工各项项目、每道工序的工艺、材料、设备进行检查和检验，若发现不合格材料或项目及时发出不合格材料退场通知，对不合格施工项目及时发出返工或停工及复工通知书，造成损失乙方自负;
⑥ 负责施工现场“三通一平”工程施工;
⑦ 汇集建设资金，及时支付乙方施工工程款。
2、乙方：
① 双方签订合同后，乙方不得擅自转包，如发现转包承担违约责任;
② 施工前，编制“施工组织设计”施工期间五大员要到位，但项目经理、施工技术员、常驻工地每月不少于25天，同时配合甲方监理、施工技术相关人员，处理和解决有关工程事宜;
③ 在保质保量的前提下，做到“文明施工、安全第一”，万一发生意外工伤事故或对周边人员造成伤害，一切损失责任自负，不涉甲方事，但甲方必须配合协助处理;
④ 对每道工序施工质量进行自我评定，交甲方复核，质检单位核定。
七、付款及结算方式：
1、甲方根据乙方当月25日施工进度及工程量月报，进行核实后次月5日前，按实际工程款90%支付(银行转帐)给乙方，其余工程款待工程竣工验收后，除扣留3%保质金外，壹个月内一次性结付清。
2、甲方如工程款支付不及时或其他原因造成乙方误工，根据约定标准补偿给乙方：技师500元/工日，技工360元/工日，普工260元/工日，50装载机2600元/台班，200中型挖掘机3600元/台班，5吨以上自卸车1200元/台班。(人工费、材料费按丽水当月信息价调整)。
3、工程变更新增或漏项工程项目的工程量单价：按本合同承包综合单价结付给乙方;若无综合单价项目，按浙江省现行《水利水电建设工程施工定额》及相关文件所编制的综合单价，下浮3%计算，经双方协商认定结付给乙方。
4、本工程税金、工程保险费、管理费(按国家三级资质计算给乙方)，全部甲方承担，乙方的施工设备、财产保险及工人保险费由乙方自行承担。
八、施工要求：
1、乙方应建立和健全质量保证体系，并配备专职质检人员制订完善的检查制度。
2、乙方严格对工程使用的材料、设备进行检验，检测合格后进场，对每个部位施工质量及工艺进行全过程的质量检查，并做好记录，并向甲方递交自检报告。
3、隐蔽工程和隐蔽部位，由乙方自检确认具备覆盖条件后，填报“隐蔽工程验收单”，通知甲方现场代表验收，甲方代表接到通知书后24小时内必须到现场检验，检验合格后，乙方方可进行下一道工序施工。如甲方代表未及时到现场检验，乙方可按本单位质咳嗽奔煅楹细窈螅杉绦┕ぃ追接Τ腥喜炖砑煅楹细袷中;如提出异议，经复查不合格，需返工，造成损失乙方自负。
九、材料、设备提供：
1、本工程所需材料、设备(除甲方自用的材料、设备外)，全由乙方组织提供。
2、所有材料、设备、成品、半成品应附有合格证，并经甲方检查验收，签交物资验收合格单方可进场，已进行的物资未经甲方许可，不得运出场外;如发现不合格或设备合格证书材料、设备，必须清理出场，损失责任由提供方自负。
3、火工材料由甲方采购提供，按10080元/吨计算，由乙方支付，甲方专用车辆运送到施工现场，运送费用由甲方负责。
十、违约责任：
1、甲方：
① 如政策处理未到位，乙方材料、机械不能进场，造成误工和损失要承担全部责任;
② 工程进度款支付不及时，造成工程误工和进度，应补偿乙方损失。
2、乙方：
① 按《经济合同法》有关规定，如工程质量不符合设计要求，甲方有权要求乙方适当期限内进行处理或返工，损失责任自负;如乙方拒绝不返工，甲方有权不支付工程款;
② 如乙方不按设计及甲方要求擅自进行施工，达不到工程质量要求，有权变更施工队伍，由此造成损失乙方承担。
十一、纠纷处理：
甲方与乙方如发生合同纠纷，首先双方协商解决，如双方协商不成，报请上级主管部门调解，调解无效，向当地人民法院起诉，经法律途径裁决。
十二、信誉保障：
1、合同签订后，乙方进场五天内甲方支付给乙方进场费70万元。
2、合同签订后，甲方必须保证乙方在壹个月内机械进场，工程开工，如在期限内，因甲方原因造成乙方机械、设备不能进场，工程不能开工。
十三、本合同未尽事宜，双方再行协商另行补充，具有同等法律效果。
十四、本合同一式六份，其中正本两份，副本四份，甲、乙双方各执正本一份，副本由甲、乙双方送相关部门备案。
十五、本合同自双方签字盖章后生效，双方互守信誉，共同执行。
十六、本合同签订后，交接施工图纸后，由甲方负责履行操作国家有关工程招投标程序。
(附：施工项目综合单价清单)
甲方：
乙方：施工承包单位(盖章) 开发有限公司(盖章)
法人代表(签章)： 法人代表或委托代理人(签章)：
法人身份证号： 法人代表或委托代理人身份证号：
开户银行： 开户银行：
账号： 账号：
担保方一：泰顺县双丰水电开发有限公司(盖章)
法人代表(签章)：
担保方二：庆元县大利源水电开发有限公司(盖章)
法人代表(签章)：
浅谈水电站混凝土施工技术实践 第6篇
【关键词】水利工程；混凝土施工；毛石混凝土；常态混凝土
1．工程概況
本工程枢纽建筑物由挡水坝、河床式厂房及两岸接头坝、开关站等组成。挡水坝为自由溢流坝，厂房布置于左岸，开关站为户内式开关站，布置在安装间下游进厂道路侧。溢流堰采用实用堰， 2#～6#坝段每段宽16m，1#坝段宽15.5m，7#坝段宽6.5m。最底建基面高程211.00m，最大堰高19m。坝内设置交通廊道，截面尺寸3.0×4.0m（宽×高），廊道底高程221.80m。左岸混凝土重力接头坝，坝顶高程240.50m，长11.19m，右岸混凝土重力接头坝，考虑厂顶交通的需要，取坝顶高程与厂顶高程等高，高程为240.50m，长18.17m。整个工程的混凝土总方量约有6万m3。
2．大坝混凝土施工材料选取
结合大坝工程中所采用的混凝土用粗骨料的质量要求，粗骨料的针片状颗粒应小于15%。在本工艺设计中，由于粗碎采用了颚式破碎机，因此前段产品针片状较多，但后续的破碎设备选用了国外的圆锥式破碎机可以比较好降低破碎产品的针片状含量，可以得到优良的产品粒形。实践证明在人工砂石料中，适当提高石粉含量有利于改善混凝土的拌和性能和改善混凝土的综合力学性能。对生产混凝土用砂的中所流失的部分石粉，必须加以补充。混凝土用砂的含水率应控制小于6%，且应保持在一个稳定的范围内。制砂采用湿法生产，有效地保证骨料的洁净度。
3．大坝混凝土施工技术
3.1 混凝土运输、入仓
挡水坝工程混凝土浇筑均采用自卸汽车运输，经施工道路运到现场卧罐后由门机吊料入仓。发电厂房的混凝土由自卸车运至卧罐后由门机吊料入仓；门机覆盖不到的部位，其混凝土施工将采取砼地泵输送。
3.2 混凝土浇筑技术
混凝土全部由拌和站拌制，混凝土拌制要严格按照经监理人批准的配合比进行，根据不同的情况及时对配合比予以调整。进入仓内的混凝土料必须是合格料，禁止不合格料入仓。
混凝土浇筑时，基础、底板等大面积仓面采用台阶式浇筑方法；板、梁、柱等小仓面采用平铺法施工。层间铺料厚度40～50cm，使用插入式振捣器振捣，振捣时间以混凝土不再显著下沉、不出现气泡并开始泛浆时为准。钢筋密集部位则用软管振捣器振捣。振捣器距模板的垂直距离不小于振捣有效半径1/2，不得触动模板、钢筋及预埋件。浇筑的第一层混凝土以及在两罐混凝土卸料后的接触处加强振捣，防止漏振。对于本工程基础面或老混凝土面检查验收合格后，才能进行混凝土浇筑，在混凝土浇筑前保持仓面洁净和湿润。浇筑第一层混凝土前基岩面上均匀铺一层2～3cm与混凝土浇筑强度相适应的砂浆，以保证混凝土与基岩结合良好。
混凝土应连续浇灌完毕，当不能连续浇筑时、一般超过2小时，应按施工缝处理。采用插入式振捣器应快插慢拔，插点应均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到振捣密实。移动间距不大于振捣半径的1.5倍。振捣上一层时振捣器应插入下一层5cm，以便清除两层间的接缝，混凝土浇筑过程中应时时关注模板、支架、管道和预埋件有无移动现象，若出现移动、变形时，应立即停止浇筑，并及时处理好再进行混凝土的浇筑施工。
（1）溢流堰滑模混凝土浇筑。对于本大坝工程中的主坝上游表面防渗层采用常态二级配混凝土，厚度0.5m，抗渗指标为W6，溢流表面采用高强度的二级配C30混凝土，上游面二级配混凝土与毛石混凝土同仓浇筑、同时上升，以利二者结合良好，成为一体。在施工过程中值得注意的是，毛石混凝土与主坝体上游侧防渗层常态二级配混凝土同时浇筑时，先浇筑毛石混凝土，然后浇筑上游侧抗渗常态混凝土。施工时注意防渗常态混凝土与毛石混凝土的分区，避免错浇或少浇抗冲防渗常态混凝土。溢流面顶模曲线面板采用钢、木组合的整体异形模板，面层加铺宝丽板；面板外侧采用三角形木桁架，支撑采用型钢梁与脚手架钢管。
（2）挡水坝混凝土浇筑。挡水坝混凝土由左岸公路附近的拌和站集中搅拌，用自卸车或小四轮水平运输至挡水坝左岸。在挡水坝左岸设置集料斗，采用一台高架门机垂直运输砼。高架门机在17～50m全幅度内，额定起重量为10t，起升范围120m（其中轨上70m，轨下50m），用以3m3砼吊罐的砼浇筑作业；改变起重钢丝绳绕法后，最小幅度17m至幅度20m时，安全起重量为30t，最大起吊高度达70m。
（3）发电厂房混凝土浇筑。发电厂房混凝土由左岸公路附近的拌和站集中搅拌，用自卸车运输至厂房安装间下游侧，设置一台高架门机和混凝土卧罐接料。
（4）纵向围堰砼浇筑。由左岸附近的拌和站集中搅拌，用自卸车或小四轮水平运输至砼泵机，采用混凝土输送泵浇筑。
3.3 输送泵参数的选择与确定
根据设计图纸、实际仓面的大小以及各工程部位施工进度的要求，混凝土运输拟采用一台HB30D的混凝土输送泵承担。根据以往施工经验，经过计算塔吊入仓强度可达到20m3/h，则以每天1个台班浇筑混凝土，考虑自卸车或小四轮运输混凝土的功效等因素，每月时间按22天计，则泵送入仓强度可达到3500m3/月，满足高峰月混凝土浇筑强度要求。
对于本工程输送泵布置采取如下考虑：1）输送泵的布置：布置在厂房安装间下游侧。2）取料点的布置：取料点布置于厂房安装间外侧，用8t自卸车运输混凝土，用集料斗接料。
3.4 混凝土浇筑分层
挡水坝混凝土施工分层，基础、底板大体积混凝土按1m至2m一层设置，基础以上部份按3m一层设置，详见混凝土施工分层图。发电厂房混凝土施工分层按照梁、板、柱进行划分。平洞的衬砌按照衬砌混凝土截面不同进行分段，从入口处往出口处顺序进行浇筑。所有施工缝的设置均要符合《水工混凝土施工规范》DL/T 5144-2001的规定。门槽二期混凝土由门机配吊罐入仓。二期混凝土浇筑前，先将结构面老混凝土凿毛，并冲洗干净，保持湿润。在二期混凝土浇筑过程中，采用软轴振捣器捣实，避免漏振，并控制混凝土的上升速度，以保证钢筋和金属埋件不移位、不变形。
3.5 混凝土养护
混凝土收仓12—18小时后及时洒水和覆盖湿草袋养护，对一般浇筑层连续养护至上一层混凝土浇筑前；对暴露时间较长的混凝土体部位，养护21天；对抗冲耐磨层、门槽等重要部位养护时间不于28天。一般季节采用洒水养护，养护到规定龄期。夏季高温季节，采用流水养护，冬季低温季节，混凝土收仓后和拆模后，覆盖聚乙稀薄膜进行养护。混凝土浇筑完后，即在混凝土表面不断喷水雾养护或覆盖湿透的草袋养护，使其表面始终处于饱和水潮湿状态14天以上。
4．结语
水电站主体多为混凝土结构，施工方应认真进行混凝土原材料设计及质量控制，严格混凝土生产工艺控制，使得常态混凝土全面达到设计及规范要求，而且还需确保混凝土外观质量。
水电站施工技术 第7篇
1 选取出来的施工实例
1.1 概要的建造路径
某一水电站, 涵盖了混凝土面板堆石坝、引水发电带有的体系、发电厂房、泄水建筑物等。这些部分, 被布置里在某一河流的两岸。其中, 水电站的泄洪类建筑, 可以分为两孔的溢洪道、泄洪洞以及冲砂放空洞。两条这样的溢洪道, 带有平行状态, 归属于隧洞式的。洞内配有的轴线, 间隔超出了30m。这两条特有的溢洪道, 隧洞断面现有的尺寸, 等同于孔口。它们共享体系内的引水渠, 引水渠底板高程430m。
体系内的控制段, 归属于开敞式的特有构造;体系内的溢流堰, 归属于WES这一类别的溢流堰。其中, 堰顶高程440m;单孔的孔口宽度, 能达到15m。体系内的泄槽属于无压隧洞这一形式;隧洞的断面, 被建构成城门的形状, 衬砌后宽度15m。隧洞构架下的泄槽, 涵盖了陡坡路段、反弧状态下的连接段、特有的缓坡段、特有的挑流鼻坎。钢筋混凝土, 建构起了这一泄槽。泄槽原有的侧墙, 带有渐变的高度特性。顶拱原有的中心角, 属于直角。
1.2 原有的道路情形
在水电站内, 第一个建构起来的溢洪道, 涵盖着的出口底板, 能够超出大约330m的高程;第二个建构起来的溢洪道, 涵盖着的出口底板, 以及特有的挑流鼻坎, 大约能够超出300m的高程。两条原有的洞室, 搭配着的出口底板, 带有大约20m这样的基础高差。在出口方位内, 地形偏陡峭, 很难顺延到原有的山体当中, 再去建构起施工道路。为了化解掉这样的疑难, 便利水电站内的通行, 就在两个特有的溢洪道之间, 安设了支洞。这一施工支洞, 能达到19m。原有的城门, 与规划内的尺寸契合, 且坡度没能超出15%。
2 原有的布置弊病
2.1 原有的干扰隐患
两条既有的泄洪道, 存在着彼此干扰这样的隐患, 潜藏着的建造隐患。经由挖掘, 一号道路内的石渣、衬砌必备的混凝土, 都要经由二号道路, 予以运送。这样一来, 就会发觉到施工交叉的不佳状态。两条既有的室的中间墙, 没能超出20m的隔断距离, 存在着偏大的建造隐患。
2.2 不能平行施工
二号道路以内, 经由出口, 挖掘到400m, 才能挖掘施工支洞。挖掘了这样的施工支洞, 才能继续去挖掘体系内的溢洪道。这样一来, 计划的施工工期, 会被拖延。后续时段内, 若要予以衬砌, 则应先去浇筑。两个的溢洪道, 带有不同的衬砌时段, 这也延长了计划的施工工期。
2.3 钢模台车拆除困难
一号道路, 要布置钢模台车, 并予以拆卸。在拆卸程序内, 吨位较大的起重机、吨位较大的自卸车, 都很难经过施工支洞去拆卸。因此, 只好吨位较小的起重机, 在既有的洞内, 予以组装, 并着手去拆卸。这就增加了施工难度。溢洪道的施工支洞, 被封堵以前, 要拆除钢模台车。这样的状态, 也增加了原有的浇筑难度, 耗费掉了较大的成本。
施工支洞, 被作为交通洞。为施工这一交通洞, 就要耗费2200m3的石方、300根的特有锚杆、4t的钢拱架。封堵耗费混凝土2200m3;灌浆量390m3。经计算, 总的建构经费大约160万元, 耗费两个月的施工工期。
3 可用的优化路径
3.1 经优化的布设方案
沿着两个既有的溢洪道, 挖掘出口的山体、建构起特有的高挡墙、安设体系内的钢桥。这样做, 能修造出简易框架下的施工道路。这样一来, 一号道路, 就拥有了自带的路径。
3.2 新颖的路径优点
经由如上的优化, 一号道路回避掉了交叉作业。这就缩减了原有的施工干扰, 减小了原有的安全隐患, 且节省了施工成本。与此同时, 修建这一新的道路, 只会耗费掉450m3的石方、50根锚杆、3t钢架桥。混凝土挡墙1500m3;灌浆1800m3。拆除的道路面积也较小。这种新的道路布置, 耗费的施工成本只有60万元;比对原有的施工方案, 减小了100万的成本。
3.3 侧重化解掉的疑难
经由优化, 新颖的施工道路布置, 还存在着某些弊病。因此, 应着力去解决。根据现场的施工情况, 提出如下的解决方法:
一号道路, 开挖高度23m。因此, 要分出三个层级予以挖掘。经过优化, 这一施工道路, 受到出口的施工干扰, 并受到布设方案的关联干扰。在这样的状况下, 道路的终端只能顺延溢洪道现有的底板。溢洪道的中上部, 就很难被挖掘, 存在着交通困难。
为解决这一困难, 选用了这样的修正路径:在两个既有的溢洪道间, 先把特有的施工道路, 修建到出口底部。沿着出口带有的左侧方位挖掘导洞。导洞的高度及宽度应符合施工要求, 且不超出14%这样的纵向坡度, 导洞也可被当成交通洞。建构起来的左导洞, 在挖掘了140m以后, 现有的洞顶, 衔接过溢洪道的洞顶。这时, 依循溢洪道的纵向高度, 朝向上游, 再予以挖掘, 并延展规划中的轮廓线。延伸了15m以后, 还要继续去挖掘, 与此同时, 在延伸挖掘的方位内, 开挖特有的右侧导洞。这样的右侧导洞, 应密切衔接起溢洪道带有的右边墙。导洞应涵盖着6m的特有宽度, 6%的特有坡度。
建构了如上的、左右两个方位内的导洞, 就应妥善去运用。首先, 利用建构好的左导洞, 延展原有的交通路径;对右侧方位内的导洞, 朝向下侧去挖掘, 让这一导洞出口的底板高程, 与既有的溢洪道内底板, 密切衔接, 要维护好15%这样的纵向坡度。这样一来, 一号的特有溢洪道, 就拥有了自带的洞口, 并搭建出了循环路径下的施工道路。利用两个方位内的导洞, 朝向上游, 予以挖掘。可以依循从顶到底这样的次序, 并依循规划中的断面状态, 去建构溢洪道内的洞段部分。
建构体系内的挑流坎, 也应依循特定规划。挑流坎的入仓设备为布料机。布料机布置在两个平台以上;经由建构出来的干线, 去运送混凝土。塔机被安设在上游方位内的底板区域, 它能覆盖到这一区域内的左右侧。塔机能运送的建造原料, 主要有钢筋、模板、工器具等。履带吊可以协同其他类别的设施, 去运送建构用到的原料和模板。
4 结束语
综上所述, 随着国民经济的发展, 水电站建设越来越受到重视。在水电站的建筑物中, 溢洪道对于保障水库的安全起到了至关重要的作用。对于溢洪道的设计, 要经过科学的计算和设计, 与具体的施工情况相结合, 以确保溢洪道的施工质量。溢洪道带有的道路, 经由优化, 创造了后续时段内的便利条件, 方便了挖掘洞室。依循这种设计, 两条溢洪道可以同时挖掘;比对原有的规划, 这一新规划, 缩减了五个月的施工时间。溢洪道的支护, 可以同步去施工, 尤其是锚索, 施工工期较长, 可以为此争取较长的施工时间。这样做也保证了开挖时段内的施工安全。
参考文献
[1]王燕, 李宜忠, 周贤.江坪河水电站溢洪道施工道路优化施工技术[J].施工技术, 2012 (06) .
[2]黄书新.水口水电站溢洪道检修门槽聚合物混凝土修补施工技术[J].水利科技, 2011 (03) .
水电站施工技术 第8篇
松塔水电站位于山西省寿阳县潇河主流松塔河上, 大坝坝址控制流域面积1174km2。根据本工程地质资料和设计钻孔压水试验情况, 坝基风化带和裂隙发育带透水率在3.8~66.7LU之间, 因此在粘土截水槽底部设帷幕灌浆, 帷幕灌浆轴线在大坝主河槽及右岸大坝断面范围砼坝体粘土截水槽轴线布置, 灌浆孔深入基岩中等透水层下限5m, 即孔深约50m, 孔距2.0m;除桩号FS0+289.4~0+364.4段为双排孔外, 其他部位均为单排, 孔距、排距均为2.0m。
帷幕灌浆设计灌浆压力为2.5MPa, 扩散半径1.45m, 采用自上而下分段灌浆, 压水试验采用五点法, 水泥标号不小于42.5, 岩体帷幕灌浆处理后的透水率不大于5LU, 灌浆分三序孔进行。大坝帷幕灌浆共计土层造孔2 605.5m, 岩层造孔18 147m, 帷幕灌浆20 346.5m;高压旋喷土层造孔2738.5m, 砂砾石高喷灌浆1 189m。
2 帷幕灌浆施工工艺和施工步骤
2.1 施工工艺
帷幕灌浆的施工工艺流程为:钻孔定位钻孔洗孔裂隙冲洗压水试验制浆灌浆封孔检查。
2.2 帷幕灌浆主要施步骤
2.2.1 钻孔定位
根据设计图纸单排孔帷幕灌浆在帷幕灌浆轴线上以及双排孔帷幕灌浆偏离帷幕灌浆轴线上下游各1m进行测量定位并统一编号。所有帷幕灌浆孔均为三序孔进行施工, 其中FS0+000.0~FS0+079.6段, FS0+079.6~FS0+289.4段, FS0+364.4~FS0+856.1段为单排孔, 灌浆孔距2m, 扩散半径1.45m。FS0+289.4~FS0+364.4段为双排孔, 灌浆孔距、排距2m, 扩散半径1.45m。
2.2.2 钻孔
钻孔施工先后顺序为:抬动观测孔先导孔I序灌浆孔Ⅱ序灌浆孔Ⅲ序灌浆孔质量检查孔。保证措施如下:
1) 钻机安放:钻机安放必须牢固平稳, 底座要用长方木铺设, 水平仪找平;钻孔前埋设孔口管, 钻孔方向应按施工图纸要求确定, 钻孔时必须保证孔向准确。
2) 孔序:帷幕灌浆共分三序, 严格的按照分序逐渐加密的原则进行施工。
3) 孔位:灌浆孔的开孔孔位与设计位置的偏差不得大于10cm, 因故变更孔位时, 应征得设计同意。
4) 孔深:帷幕灌浆孔的孔深必须满足设计及图纸要求, 均钻进至图纸所标明的帷幕灌浆底线。
5) 孔斜:钻孔前必须对钻杆进行垂直度检查, 保证钻杆顺直, 钻进过程中钻机操作必须轻压慢钻, 确保钻孔垂直。当钻至一定深度时, 改用长钻具钻进。灌浆孔的垂直度采用合格的测斜仪进行检查, 如发现孔斜超过规定值时, 应及时纠正, 或采取其它经监理工程师批准的补救措施, 纠正无效时, 则按监理工程师的指示报废孔后, 重新钻孔。对于深度大于60m的帷幕灌浆孔, 其孔斜应根据施工图纸要求或监理人的指示执行。
2.2.3 钻孔保护
对所有钻孔妥善保护, 直到验收合格为止。
2.2.4 洗孔
灌浆孔 (段) 均应进行冲洗。施工中根据监理人指示采用风水联合冲洗或用导管通入大流量水流, 从孔底向孔外冲洗的方法进行冲洗, 直到回水澄清后结束。
2.2.5 裂隙冲洗
裂隙冲洗在洗孔完成后进行。冲洗水压采用80%的灌浆压力, 压力超过1MPa时, 采用1MPa;冲洗风压采用50%灌浆压力, 压力超过0.5MPa, 则采用0.5MPa。裂隙冲洗应冲至回水澄清后10min结束, 单孔不少于30min, 串通孔不少于2h, 对回水达不到澄清要求的孔段, 应继续进行冲洗, 孔内残存的沉积物厚度不得超过20cm。
当邻近有正在灌浆的灌浆孔或邻近灌浆孔结束不足24h时, 不得进行裂隙冲洗。
帷幕灌浆孔 (段) 冲洗后, 该孔 (段) 应立即进行下一道施工工序, 因故中断时间间隔超过24h的则在灌浆前重新进行冲洗。
2.2.6 灌浆
施工中均用满足灌浆要求的灌浆泵灌注, 施工中灌浆孔严格的按照分序逐渐加密的原则进行, 即先灌Ⅰ序孔, 再灌Ⅱ序孔, 最后灌Ⅲ序孔。由双排孔组成的帷幕灌浆, 先灌下游排, 后灌上游排。
1) 灌浆压力和灌浆方法按试验完成后确定的施工参数, 根据设计要求采用2.5MPa灌浆压力。
2) 帷幕灌浆孔采用孔口封闭自上而下分段灌浆法进行。如采用卡塞灌浆法进行, 灌浆塞应塞在已灌段段底以上0.5m处, 以防漏灌。灌浆段长度采用5~6 m, 特殊情况下可适当缩减或加长, 但不得大于10m。
孔口无涌水的孔段或孔口封闭灌浆法施工, 灌浆结束可不待凝。但在断层、破碎带等地质条件复杂地区则宜待凝, 待凝时间根据现场地质条件和工程要求确定。
3) 浆液水灰比和帷幕灌浆浆液变换标准
(1) 灌浆原则上采用湿磨细水泥浆液。当灌浆段压水试验漏水量大于40L/min, 或当湿磨细水泥浆液连续10min注入率大于30L/min时, 可先灌注原状水泥浆液, 待原状水泥浆液注入率小于10L/min时, 再改用湿磨细水泥浆液灌注, 湿磨细水泥浆液水灰比采用3:1、2:1、1:1、0.6:1等4个比级, 开灌水灰比采用3:1, 原状水泥浆液采用5:1、3:1、2:1、1:1、0.8:1、0.6:1、0.5:1等7个比级, 开灌水灰比采用5:1。
(2) 当灌浆压力保持不变, 注入率持续减少时, 或当注入率不变而压力持续升高时, 不得改变水灰比。
(3) 当某一比级浆液的注入量已达300L以上或灌注时间已达1h, 而灌浆压力和注入率均无改变或改变不显著时, 应改浓一级。
(4) 当注入率大于30L/min时, 可根据具体情况越级变浓。
4) 帷幕灌浆结束标准
帷幕灌浆采用自上而下分段灌浆法时, 在规定压力下, 当注入率不大于0.4L/min后, 继续灌注60min, 或不大于1L/min, 继续灌注90min, 灌浆即可结束。
2.2.7 灌浆孔封孔
灌浆孔全孔灌浆结束后, 将会同监理及时进行验收, 灌浆孔验收合格后才能进行封孔。灌浆封孔采用“置换和压力灌浆封孔法”, 浆液凝固后上部空余部份大于3m时, 采用“机械压浆封孔法”继续进行封孔, 小于3m时使用水泥砂浆封填密实。对灌浆区域内的非灌浆孔, 根据监理单位指示进行封孔。
3 帷幕灌浆施工中特殊情况的处理
1) 灌浆过程中, 发现冒浆、漏浆, 应根据具体情况采用低压、浓浆、限流、限量、间歇灌浆等方法进行处理;
2) 灌浆过程中发生串浆时, 如串浆孔具备灌浆条件, 可以同时进行灌浆, 采取一泵灌一孔。否则可将串浆孔用塞塞住, 待灌浆孔灌浆结束后, 串浆孔再行扫孔、冲洗、而后继续钻进和灌浆;
3) 灌浆工作必须连续进行, 若因故中断, 可按照下述原则进行处理;
4) 及早恢复灌浆。否则立即冲洗钻孔, 而后恢复灌浆。若无法冲洗或冲洗无效, 则进行扫孔, 而后恢复灌浆;
5) 灌浆段注入量大, 灌浆难于结束时, 可选用下列措施处理:低压、浓浆、限流、限量、间歇灌浆;浆液中掺加速凝剂;灌注稳定浆液或混合浆液;
6) 灌浆过程中如回浆变浓, 宜换用相同水灰比的新浆进行灌注, 若效果不明显, 延续灌注30min, 即可停止灌注。
4 结论
工程通过采用帷幕灌浆施工后, 灌浆效果显著, 坝基岩层的防渗性能得到较大的提高, 没有再发现水库大坝有渗漏现象, 满足设计的防渗要求, 取得了良好的经济社会效益。
摘要：结合实际工程, 笔者详细介绍了帷幕灌浆施工工艺以及施工步骤, 强调施工过程中质量的控制, 同时对帷幕灌浆施工中特殊情况的处理进行了说明。
关键词：坝基,渗漏,帷幕灌浆
参考文献
[1]水工建筑物水泥灌浆施工技术规范 (DL/T5148—2001) .
水电站导流洞开挖施工技术研究 第9篇
1 水电站导流洞开挖施工技术难点分析
1.1 地质构造复杂, 施工技术要求高
结合现阶段水电站导流洞开挖施工的实际发展现状, 可知工程的施工区域地质构造复杂, 客观地加大了施工难度, 相关的施工技术有着严格的要求。具体表现在: (1) 导流洞开挖的过程中, 由于洞体厚度小, 某些施工区域处于断裂带, 围岩结构不稳定, 加上导流洞的结构面长期受到各种自然因素的影响, 间接加大了施工风险; (2) 施工区域存在着丰富的地下水, 基岩裂隙的客观存在, 给导流洞开挖施工带来了潜在地威胁, 对于施工技术的适应性提出了更高的要求; (3) 受到复杂地质结构的影响, 施工流程难以顺利地开展, 影响水电站导流洞开挖施工质量的同时也对工程的施工进度造成了较大的影响。
1.2 开挖过程中的技术难点
通过对相关技术资料的深入分析, 可知水电站导流洞开挖过程中存在着一定的技术难点, 给开挖施工计划的顺利开展埋下了较大的安全隐患。这些技术难点主要包括: (1) 结合水电站导流洞工程建设的要求, 需要采取必要的措施将导流洞开挖起伏值控制的移动的范围内, 大约保持在10cm左右, 加大了实际操作难度; (2) 为了方便后续施工计划的实施, 需要保持相连炮孔之间岩面的完整性, 并将其中台阶的最大外斜值保持在小于5cm的范围内, 确保导流洞开挖施工质量能够达到预期的效果; (3) 在导流洞开挖的过程中, 应将开挖的半孔率控制在86%左右, 确保开挖施工的有效性。
1.3 施工强度大、潜在影响因素多
水电站导流洞施工计划实施的过程中, 由于工程建设周期紧, 对于施工进度及施工质量有着严格的要求, 客观地加大了工程的施工强度, 对于作业人员的人身安全带来了潜在地威胁, 需要参与工程建设的所有人员强化安全责任意识, 最大限度地保证导流洞开挖施工质量的可靠性。同时, 由于施工区域存在着气候环境因素、地质因素等各种潜在的影响因素, 在一定程度上加大了工程的施工难度。
2 水电站导流洞开挖施工技术
2.1 施工区域覆盖层、风化岩开挖施工
水电站导流洞开挖施工的过程中, 需要利用人工作业的方式进行施工区域覆盖层施工作业, 并结合爆破法的优势完成相关施工区域的爆破作业, 确保后续施工计划的顺利实施。当覆盖层操作完成后, 需要将边坡开口线顶部截水沟进行开挖, 为后续坡面开挖提供可靠地保障。同时, 对于施工区域存在的风化岩, 应结合爆破方法及其它专业技术手段的作用进行开挖, 确保水电站导流洞开挖施工质量的安全可靠性。
2.2 施工区域石方开挖
结合施工区域边坡稳定性的要求, 应采用预裂爆破的方式完成永久边坡作业, 并在其它爆破方式的作用下, 有效地开展石方开挖作业。具体的施工技术要点主要包括: (1) 在专业技术手段的作用下, 将进出口部位覆盖层全部挖完后, 需要借助手风钻的作用对无法达到的施工部位进行针对性地操作, 确保钻孔爆破的有效性, 构建出符合后续施工计划要求的施工平台; (2) 当6~9m的施工平台设置完成后, 应结合专业钻井的优势, 自上而下地进行钻孔作业。结合边坡开挖质量的控制要求, 实施地质差区域的预裂爆破; (3) 在石方开挖的过程中, 结合不同型号钻机的实际作用, 增强保护层开挖效果, 并将钻孔孔径控制设置在一定的范围内, 梯段爆破中梯段高度应控制在10m左右。同时, 通过开展有效的爆破试验, 为土方开挖施工安全性的增强提供可靠地保障, 加强各种爆破参数的有效设置, 某导流洞工程开挖施工中预裂爆破药卷绑扎示意图如图1所示。
2.3 施工质量控制的相关技术
由于水电站导流洞开挖施工对于钻爆施工技术依赖性强, 而钻爆施工有着一定的威胁性, 需要采取必要的措施加强开挖过程中钻爆施工质量, 增强导流洞开挖施工质量可靠性的同时优化工程的服务功能。施工质量控制的相关技术主要包括: (1) 施工计划实施前有效地开展爆破适应, 结合钻爆施工工艺的要求, 设置合理的参数, 并在测量放线技术的支持下加强质量的有效控制, 确保施工中存在的问题可以及时得到处理; (2) 在预留岩体保护层开挖施工的过程中, 为了增强保护层的性能可靠性, 应避免上部开挖钻孔影响保护层, 避免这些钻孔进入基面岩体, 确保整个结构的稳定性; (3) 加强对爆破参数的合理设置, 促使爆破施工不会对岩体造成明显的影响, 及时地处理松动爆破孔。这些举措的顺利实施, 可以为水电站导流洞开挖施工质量的优化提供可靠地保障, 促使导流洞开挖施工能够达到施工方案的具体要求。
2.4 开挖施工中的爆破施工
通过对爆破试验的有效开展, 可以为后续导流洞开挖施工计划的顺利实施打下坚实的基础, 其中的爆破施工要点主要包括: (1) 有效地开展预裂爆破施工计划。通过对场地的平整, 可以确保钻孔质量, 并通过设置开挖线, 促使导流洞开挖施工作业计划的顺利实施。实际操作中应确保导爆索间距设置的合理性, 将堵塞长度控制在0.8m左右, 加强对爆破完成后实际作用效果的综合评估, 优化边坡开挖质量, 并将欠挖及超挖分布控制在0.15m、0.2m左右, 充分地满足导流洞开挖施工要求; (2) 深孔梯段爆破施工控制。结合先预裂后爆破的严重, 确保预裂孔及主爆孔能够在一定的时间段内实现起爆, 二者的起爆时间间隔应控制在100ms左右。同时, 钻孔机使用的过程中孔排距应控制在合理的范围内, 避免塌孔现象的出现。实际操作中选用非电毫秒微差挤压爆破方式时, 需要对具体的爆破方向进行严格地把控, 确保整个开挖施工的安全性, 某工程钻爆参数选择如表1所示。
2.5 施工过程中的注意事项
为了使水电站导流洞开挖施工质量能够达到行业技术规范及工程建设的实际要求, 需要明确施工过程中的注意事项。这些注意事项主要包括: (1) 在开挖断面的过程中, 应做好导线复测工作, 确保断面开挖质量可靠性。开挖中应加强欠挖处理, 将超挖控制在合理的范围内; (2) 加强对喷层厚度的严格检查, 优化喷射混凝土实际应用中的服务功能。检查中应通过取芯检查方式, 确保喷层厚度的设置合理性; (3) 注重钻孔爆破施工图检查, 避免实际操作中破坏围岩结构的稳定性。同时, 需要注重施工中的安全检查, 避免洞室坍塌现象的出现, 加强对破碎围岩的有效处理。
3 结束语
结合水电站导流洞施工的具体要求, 选择有效的施工技术完成工程的所有施工计划, 有利于延长水电站的使用寿命, 优化其组成结构的服务功能。因此, 需要加强水电站导流洞开挖施工技术的深入研究, 结合水电站导流洞工程建设的具体要求, 加强对施工技术使用过程中的严格把控, 促使工程的施工质量能够达到行业技术规范的具体要求, 促进现代化水电站建设步伐的不断加快, 最大限度地满足相关行业的生产需求, 推动我国经济社会的快速发展。
摘要：在水电站导流洞工程施工计划实施的过程中, 为了提高工程的施工质量, 加强对施工成本的有效控制, 需要加强导流洞开挖施工技术的有效选择, 促使施工中可能存在的安全隐患能够得到及时地排除, 为工程投入使用后实际应用效果的增强提供了可靠的保障。与此同时, 在选择导流洞开挖施工技术的过程中, 为了增强施工技术的适用性, 最大限度地满足工程建设的实际需求, 需要加强对水电站导流洞组成结构及施工方案的深入理解, 优化导流洞使用中的服务功能, 增强其开挖施工的可靠性, 为其服务范围的扩大打下坚实的基础。基于此, 本文将对导流洞开挖施工技术进行必要地研究。
关键词：水电站,导流洞,开挖施工技术,服务功能,安全隐患
参考文献
[1]朱飞, 严忠明.水电站导流洞开挖施工技术[J].技术与市场, 2016, 23 (9) .
[2]杜晓虎.水电站导流洞开挖施工技术探讨[J].水利技术监督, 2015, 23 (3) :96~98.
[3]原立峰.水电站导流洞进出口的开挖及支护[J].城市建设理论研究:电子版, 2014 (29) .
水电站大坝基础防渗墙施工技术 第10篇
本项目为四川凉山水洛河宁朗水电站工程。该电站以发电为主, 采用引水式开发。水库正常蓄水位1 856.00 m, 水库总库容173.85万m3, 调节库容110.89万m3, 额定水头81 m, 装机容量114 MW。
1.1 闸址处工程地质
闸址河床覆盖层较厚, 勘探揭示最大厚度为47.75 m, 层次结构较复杂, 其强度和抗变形性能差异较大。闸基础主要持力层为③层含漂砂卵砾石, 下卧②层中细砂及①层漂卵砾石。
钻孔标准注水试验表明, ③层含漂砂卵砾石属强透水层, 根据颗分试验成果, 该层渗透变形破坏类型为管涌;下卧第②层中细砂层属中等透水层;谷底①层漂卵砾石层属强透水层, 抗渗透变形性能较弱。因此, 闸基础以下河床覆盖层中无完整的相对隔水层, 存在闸基渗漏及渗透稳定问题。设计采用全断面防渗措施。
1.2 防渗结构布置
宁朗水电站主体枢纽防渗墙路线沿坝轴线 (闸0+000.00) 布置, 其中泄洪闸、冲砂闸部位为混凝土防渗墙。防渗墙顶部高程为1 830 m, 底部高程为1 787 m。防渗墙最大深度43 m, 防渗长度84.23 m, 厚度0.8 m。
2 混凝土防渗墙施工方法及技术要求
2.1 施工准备
1) 为确定槽孔深度, 施工前, 沿防渗墙的轴线每隔50 m或按工程师指示打先导孔。先导孔深度, 超过设计防渗墙底线以下5.0 m, 孔径满足钻孔取芯要求。
2) 根据该地段的地层资料、结合水文地质情况及设计要求拟将本工程按施工单元槽段长度为6.0 m进行划分。每个槽段由主孔和副孔组成。
3) 当基坑内积水抽干后立即进行导墙、倒浆平台、钻机平台、混凝土搅拌站的建立, 机械进驻现场, 将准备工作完成。
4) 确定施工主要设备:冲击钻机CZ-22 6台;高速制浆机NJ-600 1台、600L 1台;潜水泵2台;泥浆泵2台;排污泵2台;拖式混凝土泵HBT60A 1台;灌注设备1套;含砂量仪、粘度计、比重计1套;地质钻机XY-2PC 1台等。
2.2 混凝土防渗墙施工工艺流程
混凝土防渗墙施工工艺流程:
2.3 施工技术要求
2.3.1 施工平台要求
按设计图纸根据防渗墙的布置确定建造施工平台的位置及高程。施工平台用混凝土硬化, 钻机平台上铺设行走铁轨, 铁轨外侧并排安放一条水管和一条泥浆管。倒浆平台宽4.5 m, 兼做施工道路。在适当位置建造水泵站。
导墙修建在河床的覆盖层 (砂卵砾石) 上。两侧导墙净距0.8 m, 导墙高1.5 m, 导墙采用钢筋砼浇筑而成。导向墙平行于防渗墙中心线;顶面高程平整;钻机平台做到坚实、平坦, 不得产生过大或不均匀的沉陷。
2.3.2 固壁泥浆要求
1) 泥浆制备要保证合适的粘度、比重。
清孔结束后粘度控制在30 s, 比重控制在1.3。
2) 新制粘土泥浆经充分水融胀后才予使用。
储浆池内的泥浆经常搅动, 防止离析沉淀, 保持性能指标均一。
2.3.3 槽段建造要求
1) 合理的确定槽段、槽段长度及施工组合。槽段分段长度考虑的因素:混凝土灌注能力、导管布置、施工部位、地质条件、造孔方法、延长时间等;槽段的段长划分, 以确保槽段孔壁稳定和混凝土灌注能连续上升为前提条件。本项目槽段划分为每段6 m, 分Ⅰ序和Ⅱ序槽孔。
2) 钻主孔、劈打付孔, 成槽, 造孔过程中始终保证泥浆的质量及性能, 保证槽段的质量。槽孔平整垂直, 防止偏斜, 并采取措施保证设计墙厚和槽段深度, 防止塌孔。
3) 终孔及清孔要求。
(1) 槽段终孔后报告工程师进行孔位、孔深、槽孔宽度及孔斜全面检查验收, 合格后才进行清孔换浆。
(2) 清孔换浆结束1 h后, 达到清孔的要求:孔底淤积厚度10.0 cm;孔内泥浆比重1.3, 粘度30 S, 含砂量10%。
(3) 二期槽孔清孔换浆结束前, 用刷子钻头清除砼孔壁上的泥皮, 以刷子钻头上基本不带泥屑、孔底淤积不再增加为合格标准。
(4) 清孔合格后, 在4 h内灌注混凝土。如必须延长时间, 则重新检验, 如不符合要求, 则重新清孔直至合格才予灌注。
2.3.4 混凝土防渗墙墙体材料要求
1) 混凝土防渗墙墙体原材料。
水泥:水泥等级不低于P.O32.5, 优先选择硅酸盐水泥;
粗骨料:优先选用天然砾石、卵石, 其最大粒径<40 mm, 含泥量不>1.0%, 泥块含量不>0.5%;
细骨料:选用细度模数2.4～3.0范围内的中细砂, 其含泥量不>3%, 黏粒含量不>1%;
外加剂:减水剂、防水剂和加气剂等的质量和掺量经试验确定。
2) 混凝土墙体防渗墙技术指标。
①抗压强度:R28≥15 MPa, ②弹性模量:E<1 000 MPa, ③渗透系数:K
2.3.5 混凝土拌和及运输要求
1) 混凝土的拌和及运输能力, 不小于最大计划灌注强度的1.5倍。
本防渗墙的混凝土料采用HZS-75的混凝土搅拌站集中拌制, 混凝土罐车运输, 泵送入仓。
2) 混凝土的拌和及运输, 保证灌注能连续进行。
若因故中断, 时间不超过40 min。
2.3.6 墙体混凝土灌注要求
1) 灌注施工程序:
(1) 拟定灌注方案;
(2) 安装并检查导管, 放入球塞, 安装漏斗;
(3) 先注水泥砂浆, 检查灌注前砼质量, 按要求灌注混凝土, 填绘灌注指示图和记录;
(4) 检查墙顶高程等设计参数, 灌注结束。
2) 灌注混凝土时遵循如下原则进行:
(1) 混凝土:按设计文件使用的混凝土, 由拌合站拌制, 混凝土罐车运输, 泵送至槽口;
(2) 混凝土采用直升导管法灌注。导管内径25 cm;
(3) 导管下设前检查导管的形状、接口、焊缝, 保证导管的接连和密封可靠, 每根导管上部及底节管以上设数节0.3～1.0 m的短管;
(4) 导管底口与孔底距离控制在15～25 cm。隔水塞采用胶球;
(5) 开灌混凝土前, 先在导管内注入适量的水泥砂浆, 随即灌入足够数量的混凝土, 以使底口的塞球被挤出后, 能将导管底端埋入混凝土。灌注前根据所分槽段长度, 准确计算初灌量, 确保导管埋入混凝土中;
(6) 槽段内混凝土上升速度, 不<2 m/h;
(7) 导管埋入混凝土的深度保持在1～6 m之间, 以避免泥浆进入导管内;
(8) 槽段内混凝土均匀上升, 其高差控制在0.5 m以内。每30 min测量一次混凝土面, 每2 h测量一次导管内混凝土面, 在开灌和结尾时适当增加测量次数;
(9) 严禁不合格混凝土进入槽段内;
(10) 灌注混凝土时, 孔口设置盖板, 防止混凝土散落槽孔内。槽孔底部高低不平时, 以低处灌起;
(11) 灌注混凝土时, 在每个槽孔入口处随机取样 (不少于一组) , 留取试块, 进行养护。检验混凝土的物理力学性能指标。
2.3.7 相邻槽段混凝土接头要求
一、二序槽段间混凝土套接, 采用钻凿法。在上一槽段已浇混凝土终凝后才开始钻凿接头孔。尽量减小接头套接孔两次孔位中心的偏差值。二期槽孔塑性混凝土浇筑前, 清除接头槽壁上的泥皮, 用钢丝刷钻头, 分段刷洗。其合格条件是:刷子钻头上基本不带泥屑, 孔底淤泥不再增加。
2.3.8 泥浆的回收和净化
本工程采用钻劈法造孔施工。采用冲击钻进, 捞砂筒出渣的方法, 这时就会有大量的粘土、砂、岩屑进入泥浆, 使用捞砂筒将其捞到地面。通常的做法是用清水将这些泥浆和破碎物冲走, 因而产生大量的废泥浆。为了达到回收80%泥浆的目的, 减少废泥浆的排放, 计划采用如下措施:
1) 尽量不用水冲走捞砂筒捞出的含有破碎物的泥浆。其中较好的泥浆让它返回孔内, 泥浆中的破碎物用铁锹清除。
2) 大循环除砂法:从槽孔中捞出的泥浆经过较长距离的沉淀直接流回槽段。
3 墙体质量检查
墙体质量检查, 在成墙后28 d进行。检查内容为墙体的物理力学性能指标、墙段连接和可能存在的缺陷。检查采用钻孔取芯、注水试验或其他检测方法。检查孔的位置由工程师指定, 数量宜为10～20槽孔布置1个检查孔, 按防渗墙轴线布置。
一期和二期混凝土防渗墙成墙达强度龄期后, 用300型地质钻机, ϕ91 mm金刚石钻头钻进, 完成防渗墙质量检查孔钻孔取芯施工, 2～6#孔钻孔取墙体混凝土。所取混凝土芯表面光滑, 混凝土密实、无夹泥现象, 每块混凝土芯长15～90 cm, 共计取芯21 m, 取芯率93%。2010年11月18日对墙体混凝土分三段采用五点法进行压水检查, 压水压力位0.1 MPa、0.2 MPa、0.3 MPa, 墙体混凝土透水率0.057～0.073 Lu, 设计防渗墙透水率不>5 Lu, 墙体防渗满足设计要求。
防渗墙混凝土抗压强度实验取22组, 设计要求C15, 实测混凝土最大值26.4 MPa, 最小值19.7 MPa, 平均值23.2 MPa, 标准差1.15, 强度保证率100%, 合格率100%。
4 结语
水电站施工技术 第11篇
【关键词】主厂房；开挖；精细施工
向家坝水电站地下厂房开挖最大宽度、高度分别为33.4m、88.2m（均为世界第一）。开挖施工时段2006年8月31日～2009年4月，历时32个月。
1.工程地质情况
地下厂房围岩地质条件复杂，处于软硬相间的15o～20°缓倾角水平层状砂岩和泥岩中，地质构造发育，岩性变化巨大，洞周出露4条2级软弱夹层。厂区岩体微透水至中等透水，但厂房中下部为主要渗流带，施工期设计渗水排水量达372m3/h。厂区7个煤层均有开采。岩层有瓦斯和H2S气体。
2.厂房开挖的主要风险
厂房开挖支护施工特点有①洞室开挖跨度大、高度大；②开挖、支护工程量大（洞挖52万方、锚杆4万根、锚索750索、喷砼8771方）；③与厂房交叉洞室多；④厂房区域范围内围岩水文地质条件复杂。
以上特点给厂房开挖带来的风险是：施工期厂房顶拱的稳定及长期稳定问题；施工期厂房高边墙的稳定问题；贯通性好的地下水可能带来水下施工；且侵害高边墙稳定问题；岩壁梁的岩台成型质量问题；瓦斯安全问题。
3.厂房开挖施工
3.1施工方案
施工布局和组织是：空间多部位，工序多流畅，监测紧跟进。
总体施工方案为：①合理新增3条施工支洞，有效降低了厂房各层通道高度，将原四层通道增加为五层，为实现多通道“立体多层次”快速施工提供了保障；②充分利用厂房的长度（最长255m，最短173.0m），组织安排好开挖、初喷、锚杆造孔、注浆、挂网、锚索、喷砼等多项工序的“平面多工序”作业；③根据厂房通道布置情况，将厂房共分为9层施工，高度为7.0m～11.38m；④因厂房开挖区与河水贯通性好，为能在干地施工和防止外水压力对厂房边墙的作用，在下挖之前，先把厂房四周的施工期帷幕完成，阻止和减小地下水对施工的危害；⑤先把顶拱加固，治理完善，然后才能下挖；⑥与厂房四周边墙相贯的洞室，先于边墙开挖，释放应力，锁固洞口，待边墙挖到时，支护工作量小，支护速度快，变形小。⑦外观和内观相结合，永久和临时观测相结合，有接触和非接触观测相结合，根据反馈变形和应力状况采取相应的工程措施和安全措施。
3.2关键部位施工方法
3.2.1顶拱层施工
顶拱岩层倾角15°～20°，层状结构面对顶拱稳定影响较大，较易形成掉块或塌方，出露2条软弱夹层。
顶拱层开挖高度为11.2m，开挖量达76919m3，各类锚杆6333根。开挖分三区（见图一），先中导洞开挖，再导洞扩挖和降低底板，最后两侧扩挖。
施工要点：①选取科学合理的揭顶顺序和工序施工方案，有利于工程施工安全控制和大跨度厂房围岩稳定；②在不良地质洞段，采取“分区开挖、短进尺、弱爆破、强支护”的方案，必要时采取超前支护；③严格控制单响药量，控制质点震动速度在规定范围内；④严格“一炮一审”制，实施“个性化”装药，加强过程监督；⑤适时、准确地监测顶层开挖爆破影响深度和质点振动速度，围岩变形监测，及时调整开挖爆破参数和施工方案。⑥针对层状岩层，紧跟掌子面完成对穿锚索，形成深层支护。
3.2.2岩锚梁开挖施工
厂房岩锚梁层高9.0m，开挖共分6区，先中部槽挖，再两侧5m保护层及岩台开挖。
岩锚梁开挖共分为5区施工，其施工程序见图二：5区岩台竖向光爆孔和辅助孔提前造孔→2～4区保护层开挖→5区岩台开挖→边墙支护施工→6区保护层开挖→第Ⅳ层预裂。
施工要点：①采用专用导管定位，有效地控制了钻孔精度；②保护区开挖均采用“双层光面爆破”。即将设计轮廓光爆孔外的缓冲孔，同样按光面爆破原理进行设计，形成双层光面保护屏障，最终达到高质量设计轮廓面。③调整光爆孔装药结构，变“集中”为“分散”，实行“均匀微量化装药”。即将Ф25mm、重量为125g的光爆孔专用药卷，均匀地分成10小条，再将每小条按设计间距绑扎在导爆索和竹片上，实行“均匀微量化装药”，形成优良开挖壁面。④岩锚梁岩台上拐点直孔、岩台斜孔、岩台下拐点直孔，三孔采用错孔布置，使炸药能量在上下拐点部位分布，由集中变为分散均匀微量化。
3.2.3高边墙施工
地下厂房开挖最大高度达88.2m，重点控制第Ⅳ～Ⅶ层的开挖与支护，其总开挖高度为36.12m，单层最大开挖高度10.5m。开挖采用“边墙一次深孔预裂，全断面开挖”的新工艺控制方案，并取得成功。边墙结构预裂采用KSZ-100Y型预裂钻机进行造孔，钢管样架导向。梯段单循环长度为8～10m。为了控制围岩变形及加快施工进度，支护各道工序依次滞后于开挖掌子面约10～20m。
施工要点：①厂房边墙与相邻洞室交叉段施工应遵循“先洞后墙”的原则，即相邻洞室交叉段应先进行锁口施工，并利用先挖洞进行厂房边墙环向预裂；②通过爆破试验和回归计算，确定合理爆破参数；③严格“一炮一审”制和“个性化”装药；④为防止新出露围岩的卸荷变形、掉块，提高和改善围岩承载能力，应及时实施系统和加强支护；⑤“层间转序”快，上层开挖及支护各道工序全部结束50～100m后即可展开下层作业。
3.2.4施工期帷幕施工
施工期帷幕主要为围绕主厂房外围的第三层灌浆廊道临河侧施工期帷幕，其施工的及时与否直接关系到主厂房防渗及排水，关系到主厂房开挖施工进度。第三层灌浆廊道施工期帷幕设置单排、双排两种，单排间距2m，双排间距1.5m，孔深85m～100m，总工程量为27962m。帷幕灌浆压水试验透水率的控制标准q≤3lu。
3.2.5瓦斯控制
向家坝地下厂房洞群为低瓦斯隧洞，瓦斯爆炸和燃烧的安全问题比较突出，针对此问题，采取的措施是；重点监测，作业人员监测仪器随身带；强制抽排风不间断；遇超标瓦斯，强行停工整制。
4.施工期安全检测
4.1爆破振动观测
在厂房、主变洞等部位布置振动测点，采用TOPBOX 爆破振动测试系统，进行水平径向、水平切向和竖直向三个方向的监测，实测振动速度峰值一般控制在10cm/s以内。
4.2松动圈检测
检测结果显示，厂房岩壁梁岩台、第Ⅳ层以下直墙的开挖影响深度值为0.2～0.7m，说明在主厂房Ⅲ层保护层开挖和直墙深孔预裂所实施的一系列精细爆破技术，有效地控制了对围岩原有质量的影响。
4.3变形检测
结果显示，主厂房顶拱、边墙最大变形12.87、6.5mm。 检测数据分析表明：采用“开挖后及时跟进支护”，“先洞后墙提前释放应力” 等施工技术措施得当。
5.结语
向家坝地下厂房开挖通过选择合理的施工程序、控制爆破參数，成型良好，创造了等多个 “样板工程”。总结几点经验与建议：
5.1在不利地质条件下超大型地下厂房顶拱采用先开挖中上导洞后分两序先后扩挖到位的施工方法是可行的。但由于顶层开挖工期长达10个月，所以在能够保证安全、高质量、进度更快施工方案方面还应进一步探索和研究。
5.2岩锚梁开挖通过增加投入、精细化组织和管理，开挖成型优良。应建议将岩锚梁开挖高标准要求和工艺升级为国家级工法，各单位投标报价即可与之相适应，有利于工程总体进展和安全。
5.3高边墙开挖改变常规的“预留保护层，中部梯段拉槽施工技术”方式，调整为“边墙深孔预裂，全断面梯段开挖施工技术”，保证了高边墙开挖成型质量，加快施工进度，实施证明其施工程序、方法、爆破参数和工艺是合理的。
水电站施工技术 第12篇
1.1 围堰概况
福建宁德洪口水电站大坝工程上游主围堰采用CSG过水围堰, 总浇筑3.2万m3。堰体上游面采用富浆CSG集中防渗型式, 防渗层厚度按1/15水头控制;两侧岸坡与基岩接触处采用先铺浆, 后铺富浆CSG。堰基面为厚500mm的C15砼垫层, 堰顶为厚500mm的C20砼压顶。由于CSG水泥用量少, 水化热低, 不设横缝和纵缝。围堰泄洪消能采用台阶式消能方式, 台阶高为1.2m, 宽0.9m, 上部考虑水头较高采用挑流结构, 与坝体间设置了预冲水形成水垫来消能以防止对坝体的冲刷。
围堰采用全断面碾压CSG重力式:上游面坡度为1:0.3, 折坡点高程为EL71.5m;下游面坡度为1:0.75, 折坡点高程为EL48.5m, 48.5m高程以下垂直。堰底宽34.65m, 建基面高程EL40.0m, 堰顶高程EL76.5m, 最大堰高36.5 m, 堰顶宽度5.7m, 堰轴线长97.15m。
1.2 砂石料来源
1.2.1 砂1#料场:
位于堰址上游霍童溪右岸张厝里村边, 距堰址1.3km, 料场面积8.01万㎡, 平均厚5.78m, 净砾石储量25.63万m3, 中砂储量14.9万m3。作为CSG砂石骨料的主料场。
1.2.2 右岸上游弃渣场:
距堰址约0.5km的溪边, 弃渣总量约2.0万m3。主要是导流洞开挖弃渣, 天然级配粒径小于300mm占70%, 且80mm占85%, 石渣质量好, 含泥量小。
1.2.3 左岸上游弃渣场:
距堰址500m河边, 总量约1.5万m3, 主要是大坝岸坡和基坑开挖石渣, 天然级配好, 粒径小于300mm占80%。
1.2.4 堰基堆料:
主围堰基础覆盖层约有7000m3, 该部位弃料主要是坝基开挖石碴和天然砂砾石。
1.3 施工总体布置
1.3.1 场外道路及入仓道路布置
由砂1#料场及右岸导流洞弃渣场运来的砂石骨料、外购水泥、粉煤灰、石粉等原材料均从原导游洞施工道路直接运输到现场的拌和场地中。拌和后的CSG料, 分别从左、右岸各一条入仓道路运往仓面, 入仓路随堰体上升逐渐抬高, 直至设计堰顶高程为止。
1.3.2 施工风、水、电布置
CSG拌和、养护及堰基与岸坡冲洗用水均采用水泵直接从上游抽取。施工动力及施工照明用电均由位于大坝右岸的630KVA变压器供电。
1.3.3 材料堆放场
砂1#料场及右岸导流洞弃渣场运来的砂砾石料及从上游弃渣场运入的开挖弃渣均堆放到拌和场附近, 水泥、粉煤灰、石粉等袋装原材料堆放在子堰顶面上。
1.3.4 拌和场布置
拌和场分两处设置, 其一是设在子堰下方EL58m高程的平台上, 主要拌制碾压式CSG;另一处设在左岸入仓口处, 承担振捣式CSG拌制任务。
2 CSG施工
2.1 施工工艺
CSG的施工工艺流程基本和碾压混凝土相似, 但对砂石骨料后控指标、基础的技术处理均比RCC低得多, 而且不需要温控措施。分层压实后6～18h内由质检人员按试验参数现场实际情况, 通知专职养护人员洒水养护。但统一的设计、施工规范还有待继续实践探索。
2.2 CSG制备工艺
2.2.1 计量
袋装水泥、粉煤灰等胶凝材料由人工拆包后用装载机斗运输入坑;砂砾石混合料或坝基等开挖弃料用挖掘机按容积法 (斗容) 计量直接从拌和坑附近的料堆挖取;拌和水通过水表 (流量计) 计量读数。
2.2.2 拌和
CSG原材料在拌和坑内的投料顺序是:先投放砂砾石再投放水泥、粉煤灰等胶凝材料, 并分数层进行投料。采用装载机或反铲挖掘机通过反复数次装料、提高、卸料过程进行翻拌。先干拌二遍, 再湿拌六遍直到混合物的颜色基本均匀。
2.3 模板
2.3.1 上、下游混凝土预制模板
混凝土预制砌块作为堰体施工的上下游模板, 并把他当成堰体的一部分。其断面尺寸按“300×400×1000mm”和“300×400×2000mm”两种规格。考虑到碾压时CSG的侧向压力作用, 在块体中设置了收放式拉筋和竹筋, 并将收放式拉筋锚固到上、下游振捣式CSG区中。
为了确保下游台阶状防冲消能跌坎的需要, 在块体顶面用浇筑20cm厚的C20混凝土作为压顶。为了增强模板的整体性和美观效果, 对浆砌预制块体进行勾缝处理。
2.3.2 下游定型木模板
围堰高程超过EL71.0m后, 仓面狭窄, 不利于机械吊装预制块体, 并且在堰顶还有挑流消能的结构要求, 在该部位使用定型竹胶板模板施工。
2.4 CSG施工工艺
2.4.1 分层分块
围堰施工按浇筑材料及工艺不同分为三层。第一层是从基岩面EL40.0m～EL58.0m高程及上游防渗体、下游抗冲体区内等部位为振捣式CSG, 采用平浇法施工, 浇筑坯层厚度按0.5m控制;第二层为EL58.0m～EL74.5 m高程是全断面碾压式CSG, 采用通仓平层连续浇筑的施工方法, 其松铺厚度根据振动碾的自重、激振力等要素以及CSG最大骨料粒径, 经试验最终确定0.4m和0.6m二种厚度;第三层为EL74.5m高程以上部分, 为振捣式CSG压顶。
2.4.2 振捣式CSG施工
(1) EL58m高程以下部分:基岩部分共分6个仓块施工, 自右向左按照清除一块, 验收一块, 浇筑一块的原则, 逐块施工。先挖掘一个搅拌坑, 并用装载机运输胶凝材料或砂入拌和点, 干拌均匀后加水搅拌。由于在仓面附近, 所以采用挖掘机边拌、边入仓, 铺料厚度为50cm, 采用Φ100高频振捣器振捣。
(2) 上游防渗区、下游消能台阶、两岸坡与基岩接触区:对堰体上游面50cm宽范围内、下游消能台阶、两岸坡与基岩接触100cm宽范围内, 因混合料中最大骨料块径15cm以上, 人工加浆手段无法满足施工, 所以全部采用振捣式CSG。
2.4.3 碾压式CSG施工
(1) 碾压式CSG的卸料、平仓及碾压:由于上下游带状分布的振捣式CSG已施工完毕, 从拌和点运来的CSG料采用平层通仓退铺法依次卸在摊铺的部位, 用挖掘机或用装载机平仓, 当出现骨料分离时, 由人工将其均匀地摊铺到未碾压的仓面上。
在对振捣式CSG与碾压式CSG相交接处的施工时, 采用加宽振捣式CSG范围, 并用碾压式CSG错缝叠加的方法铺料、振捣, 同时按骑缝碾压要求进行碾压, 以确保该部位的压实度。
YZ26、YZ12振动碾行走速度控制在1.0～1.5km/h以内, 碾压方向为垂直水流方向, 碾压作业采用搭接法, 碾压条带间的搭接宽度为10～20cm, 端头部位的搭接宽度不小于100cm。当采用YZ12振动碾压实时, 碾压厚度40cm及碾压遍数2+6+1 (即2遍静压、6遍有振动碾压、再1遍静压) 。当采用YZ26振动碾压实时, 碾压厚度60cm及碾压遍数2+4+1 (即2遍静压、4遍有振动碾压、再1遍静压) 。
(2) 碾压式CSG层面与施工缝处理:层面处理方式根据实际层间间隔时间和凝结性状确定, 当层间间隔时间在10h以内, 可直接铺筑;当层间间隔时间在10h-12h以内, 可先洒净浆后铺筑;当层间间隔时间在12h-16h以内, 可先铺砂浆后铺筑;当层间间隔时间超过16h, 做施工缝处理。施工中, 对发白初凝层面用挖机履带翻出毛面或人工适当凿毛, 洒净浆或铺砂浆处理。水平施工缝采用高压水冲毛机冲毛, 冲毛标准为露砂微露石。
2.4.4 现场质量控制
CSG经压实后用核子水分密度仪对其进行表观密度检测。当碾压层厚≦30cm时, 采用核子水分密度仪在现场直接打孔检测。当碾压层厚度超过30cm时, 在碾压层的随机部位挖坑约30cm深, 坑内找平后, 再用核子水份密度仪进行打孔检测。
结语
洪口水电站上游CSG围堰的施工参照碾压混凝土施工工艺, 要求是偏高了。CSG作为水工建筑的新型建筑材料, 具有坝基适应性广、取材容易、材料费用低、施工方便、环保节能等许多优点, 具有广阔发展前景;而胶凝材料掺量小, 不但降低胶凝材料本身的成本而且由于水化热温升低可实现全年施工, 并在施工缝的设置和分块等方面都优于碾压混凝土坝;由于用混合骨料进行拌合, 只须对材料进行简单筛分, 降低了筛分成本, 并且可用简易拌和设备 (如MY-BOX无动力拌和设备) 或用土石方施工挖、装、运、碾通用性设备进行施工, 机械化程度高, 施工简便, 缩短工期, 降低施工成本。
使用装载机或反铲挖掘机都可以达到拌和CSG的目的, 但从实践来看, 两种机械各有其优缺点。装载机容量大, 翻拌效率较高, 适合在较开阔的地方作业。反铲挖掘机斗容虽然较小, 但斗臂灵活, 可翻、可铲、可推、可压, 适合在较为狭窄的作业坑进行拌和作业。
采用无动力拌和依靠砂石料自重从高处往低处运动, 通过多次的重组使砂石料、水、水泥拌和均匀。采用特制的缓降装置, 或日本引进的M·YBOX可以实现混凝土无动力拌和, 但由于骨料的粒径大, 对缓降设施的冲击力很大, 磨损高, 所以要求其强度、刚度都较大, 耐磨性要很好。由于CSG中的砂石料尺寸大, 自然也要求一个特大型的装置, 这在成本上制约了该装置的开发和使用。当然, CSG的现场拌和过程的连续性还比较差, 研制适应大骨料拌和的, 简便、节能的机械, 才能使施工过程更加完善。
参考文献
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