安全构造范文（精选12篇）

安全构造 第1篇

关键词：安全编码,回弹函数,门限特性

0引言

物理层的安全系统的安全保密传输不需要信源的密码编码, 在传输前通信双方预先需要预先共享秘钥。物理层的安全传输理论是基于香农的“无条件”[1]安全模型和Wyner等提出的wire-tap信道模型[2], 在wire-tap信道模型中, 如果主信道比窃听信道有更好的信道条件, 则进行物理层的安全传输是可能的;在有效地构造wire-tap信道后, 通过安全编码实现窃听者接收信息错误的扩展, 是实现物理层安全传输关键的第二步。设计性能优良的低复杂度、安全可证明的安全码[3,4,5]的研究是物理层安全保障技术的重要研究内容。

本论文通过回弹函数[6,7]的门限特性实现了一种低复杂度安全码的构造方法, 给出了该方法构造的安全码的安全门限, 该方法构造的安全码具有可证明的安全性。

1回弹函数的概念

t-回弹函数定义如下:

若有正整数n≥m ≥1 , 让q是素数的方次, 定义函数F :GF (q) n→GF (q) m。让S= (s1 , s 2, …, sm)∈GF(q)m是随机的输入变量, 其元素取值为统一分布定义在GF(q)上的元素, 即:其取每一可 能输入变 量的可能 概率为1/qm。让X= (x1 , x2 , …, xn )∈GF (q)n, 并且Z=(z1 , z2 , …, zn)∈G F ( q ) n, 其表示函数F的输出。若有整数t≤n , 对任意的t符号向量 (i1 , i 2, …, it )∈(1, 2, …, n), 给定F(x1 , x 2, …, xn )=(s1 , s2 , …, sm ), 其满足:

如此的函数F被称为非二元 (q, n, m, t) t-回弹函数。当q ?2时, 则称为二元 (n, m, t) t-回弹函数。

2基于回弹函数的安全码构造

给定码长n、潜艇传输信息长m和可能敌方窃听信道的门限错误概率, 选择t-回弹函数f , t-回弹函数包括二元t-回弹函数和多元t- 回弹函数 , 该函数写 为 :是需要发送的潜艇传输信息;

从t- 密钥布尔 函数f构造矩阵D , 使得 :S T= D(x1 , x 2, …, xn)T, 其中, T表示矩阵转置, D是m×n维矩阵:

进行安全码的编码 : 若G是m×n矩阵并且 满足D·GT= D , 则由信息的秘密编码向量为:, 其中, V是n维随机选取的向量并满足D·VT= 0。

让Disij是秘密码 字之间的最小码距:则选择信道编码, 该信道编码的最小码距cd满足 d c≥Disi, j。

如此构造 的安全编 码在窃听 信道的错 误率w满足就能实现窃听者收到的信息错误率为0.5, 也就是在此条件下窃听者不能获得任何有用的信息, 达到使得窃听者不能截获有用信息的目的。称为该安全码的安全条件, 该安全码表示为:(q, n, m, p)安全码。

例如, 让q=2k, 定义于GF (q) 的本原元, td是整数且满足1≤td ≤2k-1, 让整数m=2k-1-2t d, 一个非二元 (q, n, m, n-m) t-回弹函数可以通过矩阵描述为:

让G是m×n矩阵并且满足D·GT ·D = D , 可以如式X=(x1 , x2 , … , xn)=(s1 , s 2, …, sm )·?G=S·G+V, 则定义(q , n , m, m/2n)安全码。

3仿真结果

采用不同码长的多元安全码进行了安全性能的仿真, 这些安全码均由由回弹函数[6,7]构造得来。图中横坐标是是没有采用安全码时的信道错误率 (也称为窃听信道的错误率) ;纵坐标为:当横坐标的信道错误率给定情况下, 采用安全码, 进行安全码译 码后的性 能 ; 在窃听信 道的错误 率pw 满足式pw≥ (n-d+1) /2n所定义的条件下, 进行安全码译码后起错误性能都逼近0.5。如图2所示。

4结束语

通过回弹函数构造了一大类安全编码, 其包括二元安全编码和多元安全编码, 由回弹函数的门限特性, 新构造安全码的安全性能能够得到证明, 而且新得到的多元安全码是目前已知的最优性能安全码。

参考文献

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[3]A.Thangaraj, S.Dihidar, A.R.Calderbank, S.W.Mc Laughlin, and J.-M.Merolla, “Applications of LDPC codes to the wiretap channels, ”IEEE Trans.Inf.Theory, vol.53, pp.2933–2945, August 2007.

[4]A.Subramanian, A.Thangaraj, M.Bloch, and S.Mc Laughlin, “Strong secrecy on the binary erasure wiretap channel using large-girth ldpc codes, ”Information Forensics and Security, IEEE Transactions on, vol.6, pp.585–594, Sept.2011.

[5]H.Wen, P.H.Ho, B.Wu, Achieving Secure Communications over Wiretap Channels via Security Codes from Resilient Functions, IEEE Wireless Communication Letter, vol.3, no.3, pp.273-276, 2014.

[6]Jürgen Bierbrauer, K.Gopalakrishnan, and D.R.Stinson, “Orthogonal arrays, resilient functions, error-correcting codes, and linear programming bounds, ”SIAM J.Discrete Math.vol.9, no.3, pp.424-452, 1996.

XX大桥上部构造专项安全施工方案 第2篇

认真执行《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全管理条例》。坚持以人为本，以安全生产法规为纲，以“管生产必须管安全”、“谁主管，谁负责”为原则，以安全生产教育为先导，以施工安全责任制为核心，完善“三控三重”(自控、互控、监控，重奖、重罚、重教育)机制，建立可靠的安全保证体系。切实抓好组织保证、工作保证和制度保证的实效，促使施工安全有序可控，确保实现安全目标。本合同段项目经理部成立以项目经理为第一责任者的安全生产领导组，经理部设安全质量检查室，安检室设专职安检工程师，工班设兼职安全员，自上而下形成安全生产保证体系，对施工实施全过程安全监控。

1、安全目标

无重大伤亡事故，轻伤事故率控制在2‰以内。

2、安全管理措施

2.1安全例会制度

每月召开安全生产工作会议，工区每旬组织一次安全日活动，项目经理、副经理、总工及专职安全员参加每月一次的安全例会，班组例会由工长与安全员组织，安全例会要有会议记录并存档备查。

2.2安全检查制度

2.2.1每月组织一次安全检查，各工区每旬组织一次安全检查。

2.2.2各级安全检查，主管领导与安全员必须参加，对发现的问题、查出的隐患及时解决。定期检查由安全员打分评定，检查记录存档备查。

2.2.3开展经常性的安全检查活动，各级领导安全技术部门、专

职人员要经常深入现场查找事故隐患。发现问题及时研究解决。作业队兼职安全员要作到班前班后勤检查，及时纠正违章指挥及违章作业。

2.3安全技术措施交底制度

2.3.1安全技术措施要作到分工程项目、分工种进行交底。

2.3.2交底要认真详细的做好记录，层层验收，现场分工程项目填写现场安全施工日记，安全技术措施要存档备查。

2.4现场设备使用验收制度

2.4.1现场各类设备投入使用前一律进行检查运行验收，不符合安全规定的禁止使用。

2.4.2设备使用过程中发现问题，工长要及时组织有关人员进行维修，保持各类安全防护设施灵活、可靠。

2.5安全技术资料管理

2.5.1项目安全员要加强文档管理，积累基础资料，各类统计报表及时上报并存档，并及时提出分析意见和措施。

2.5.2“三级教育”及特殊工种培训、安全检查、设备验收与安全技术措施交底，各有关部门均须建档、建卡，加强管理，项目安全员应对上述有关部门进行检查督促。

2.6安全现场安全技术要求

施工现场必须按施工平面设计要求，达到道路畅通，材料摆放整齐；现场架设工具使用期间派专人负责维修保养，不符合安全规定一律不能投入使用。

3、安全技术措施

3.1钢筋工程

3.1.1工程所有钢筋全部在现场加工，钢筋加工前由负责钢筋加

工的工长对加工机械（切断机、弯曲机、对焊机等）的安全操作规程及注意事项进行到底，并由机械师进行检查确认合格后使用。

3.1.2高空绑扎钢筋和安放骨架，须搭防护架或马道。

3.1.3多人合运钢筋，起落、转停动作要一致，人工传送不得在同一垂直线上，钢筋堆放要分散、稳当、防止滑落和倾倒。

3.1.4绑扎3米以上结构钢筋时，打设操作通道和操作架，禁止在骨架上攀登和行走。

3.1.5钢筋起吊必须捆牢固，吊钩下方不得站人，吊运捆扎钢筋工作架子必须系好钢丝绳，在无任何牵挂的情况下进行吊运，到位后，待工作架放稳，搭好支撑方能下钢丝绳。

3.2电焊工程

3.2.1电焊机外壳，必须接地良好，其电源的装拆应由电工进行。

3.2.2电焊机要设单独的开关，开关应放在防雨的闸箱内，拉合时应带手套侧向操作。

3.2.3焊钳与把线必须绝缘良好，连接牢固，更换焊条应带手套。在潮湿地点工作，应站在绝缘板或木板上。

3.2.4焊接预热工件时，应有石棉布或挡板等隔热措施。

3.2.5把线、地线禁止与钢丝绳接触，更不得用钢丝绳、脚手架或机电设备代替零线。所有地线接头，必须连接牢固。

3.2.6清除焊渣采用电弧气刨时，应带防护眼镜或面罩，防止铁渣飞溅伤人。

3.2.7多台电焊机在一起集中施焊时，焊接平台或焊件必须接地，并应有隔光板。

3.2.8在高空施焊时，必须设有临时接火盘，并有专人看火。施焊场地周围应清除易燃易爆物品，或进行覆盖，隔离。

3.2.9雷雨时，应停止露天焊接作业。工作结束应切断焊机电源，并检查操作地点，确认无火灾隐患后，方可离开。

3.3气焊工程

3.3.1气焊操作人员必须遵守安全使用危险品的有关规定。

3.3.2氧气瓶与乙炔瓶所放位置，距火源不得少于10米。乙炔瓶要放在空气流通好的地方，严禁放在高压线下面，要立方固定使用，严禁卧放使用。施工现场附近不得有易燃物，易爆物品。

3.3.3装置要经常检查维修，防止漏气。同时严禁气路沾油，以防止引起火灾危险。氧气瓶、乙炔瓶在严冬工作时，易被冻结，此时只能用温水解冻（水温40℃），不准用火烤；夏天不得放在日光下直射或高温处，温度不要超过35℃。

3.3.4使用乙炔瓶时，必须配备专用的乙炔减压器和回火防止器。每变换一次工作地点，都要进行上述检查。

3.3.5气焊工必须遵守下列安全操作要点：

氧气瓶和乙炔瓶装减压器前，对瓶口污物要清除，以免污物进入减压器内。

瓶阀开启要缓慢平稳，以防止气体损坏减压器。

点火前，检查加热器是否有抽吸力。在点火或工作过程中发生回火时，要立即关闭氧气阀门，随后再关闭乙炔阀门。重新点火前，要用氧气将混合管内的残余气体吹净后进行。停止工作时，必须检查加热器的混合管内是否有窝火现象，待没有窝火时，方可收起加热器。

乙炔器使用压力不得超过0.15MPa，输气流量1.5～2.0m3/h/瓶。当需用较大气量时可将多个乙炔瓶并联使用。

氧气和乙炔气都不能用净。氧气剩余压力要在0.1～0.2MPa以上；乙炔剩余压力在环境为10～50℃时，留0.1～0.3MPa以下。

在高空切割铁件时，必须设有临时接火盘，并有专人看火。

3.4吊装工程

3.4.1吊车司机由本项目负责管理和安全交底，派专业工程师负责解决吊车的维修检查和管理，确保现场吊车的安全使用，保证吊装方案的顺利实行。

3.4.2吊车起重工必须经培训考试合格持证上岗，严格执行以下“十不吊”的规定：

被吊物超过机械性能允许范围；信号不明；吊物下方有人；吊物上站人；埋在地下物；斜拉、斜牵、斜吊；散物捆扎不牢；零散、小物件无容器；吊物重量不明，吊索具不符合规定；六级以上强风。

3.4.3吊车起吊前，必须经安全部门验收合格后方准使用。

3.5高空作业

1)工程施工负责人对工程的高处作业安全技术负责并建立相应的责任制。施工前，应逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品。高处作业中的安全带、工具、仪表、电气设施和各种设备，必须在施工前加以检查，确认其完好方能投入使用。

2)攀登和悬空高处作业人员以及搭设高处作业安全架子的人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并定期进行体格检查。

3)施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。

4)施工作业场所有坠落可能的物件，一律先行撤除或加以固定。高处作业中所有的物料，堆放平稳。工具随手放入工具袋；作业中的走道、通道板和登高用具，随时清扫干净；拆卸下的物件及余料均及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。

3.6安全防护

1)支架下的行车通道顶部用竹胶板搭设防护顶棚，在支架靠线路侧整体搭设安全防护网，防止箱梁施工时落物砸坏桥下行车和行人。

2)为防止行车撞击机动车道支架，支架基础浇注时顶面高于现有砼路面1m作为防撞墩。

3)各通道出入后外侧10m处搭设限高限宽架，对过往车辆高宽进行检验，防止超限车辆驶入通道发生危险。

其他施工措施

1、施工现场附近和工地内应设有安全标志，夜间施工作业应有照明措施、警示牌(灯)和围栏等，并派专人看守。

2、夜间施工

（1）配足充足的照明设备，分别于桥台两侧及中间共安装4套1000W探照灯作为夜间施工照明及交通照明，在具体施工部位配备足够的手持碘乌灯；

（2）在混凝土夜间浇筑施工期间，在交通路口、水沟、基坑及边坡处设立明显的安全警示标志，并派专人进行现场协调指挥，保证交通畅通；

（3）根据施工生产计划合理安排劳动力，不允许施工人员连续工作时间段施工，超过12小时/日的施工人员进行劝退，禁止夜间疲劳施工。

（4）夜间尽量不安排测量作业。

3、节假日工期保证措施

地质构造对煤矿安全的影响研究 第3篇

摘要：为了更好的研究地质构造对煤矿安全的影响方式及应对策略，以范各庄煤矿地测防治水工作为例，探讨在煤矿掘进、回采过程中地质构造诱发突水、劈帮冒顶、瓦斯突出的原理，并分析地质构造预测的方法、水害事故的发生及预防等内容，结果表明开采过程中巷道及采空区对区域构造稳定性的破坏是引发各类事故的主要原因，对煤矿安全的保障主要通过地质预测和地质构造分析两个方面实现，要想保证煤矿安全，必须不断加强煤矿地测防治水工作。

关键词：地质构造；水害；煤矿安全；原因；研究

1 引言

我国煤炭资源储量丰富，但是资源的分布较为分散，加之我国各地的沉积环境与地质地貌各不相同，使得我国许多地区的煤炭资源开发利用存在着较大的难度，最主要的就是开采过程受到各类地质构造的威胁。煤炭资源属于在古地理、古气候环境下自然沉积形成的煤系地层，因此在沉积过程中和沉积之后的地质环境变迁中极容易受到褶皱、断层、火成岩等构造的影响，这些构造的存在影响了煤层的稳定状态，也威胁着煤炭资源开采的安全；此外，水文地质情况也对煤矿安全有着重要的影响，老塘积水、陷落柱导水通道、导水断层、富水异常区的存在使得煤矿开采过程深受水害威胁。

煤矿的地质工作主要在井田范围内进行，分为井上地表地质勘查和井下地质构造观测两个方面。且煤矿的地质工作具有持续性和连接性，持续性表现在矿井从勘查、建井、开采一直到闭坑，煤矿地质工作都会持续的进行；连接性表现在煤矿地质工作是一个不断积累资料、不断提高矿井地质勘查精度的过程，每一个阶段的勘查规划都是建立在之前所有资料的重新分析基础上进行的，因此是一个累积更新的过程，随着矿井开发的持续深入，井田地质构造的控制程度也会逐渐提高。煤矿井下地质资料的搜集主要是依靠掘进工程的断面素描，鉴于井下施工现场的观测条件极差（光线不足、煤尘大、支护影响等），因此井下地质资料的搜集精精度始终不能尽如人意。同时在井田范围内的大型地质构造勘查方面，需要从矿区整体进行构造的产状进行把握，这主要包括大型断层、火成岩、陷落柱、瓦斯赋存、地热变化、富水异常等方面。

2 地质构造对煤矿安全的影响

2.1 矿井水害与地质构造的关系

在煤矿井下开采过程中，水害的发生一方面是由于对老塘积水不清导致的老塘水涌出，另一方面则是由于地质构造原因引发的突水，常见的容易引起水害事故的地质构造包括导水陷落柱、导水断层、顶底板导水裂隙等，这些地质构造是造成煤矿水害的主要因素。不同类型构造导致的出水现象在一定程度上存在着规律性，所以在煤矿的开采过程中，必须根据井下现场的实际出水情况具体分析水害的威胁程度，并根据出水原因制定防治水措施，保障煤炭资源的安全开采。从范各庄矿开采经验来看，地质构造引起的水害主要有两个特征：首先是构造引起的水害往往出现在工作面迎头，这是由于掘进过程中工作面的推进破坏了原有的局部构造稳定性，使得水源从构造裂隙中导出，造成瞬时性的突水现象，如果是导通地下水的陷落柱或是大型断裂构造，甚至会引发大型水害事故；其次是在回采过程中采面出现的突水现象，这样的现象主要是由于回采过程中对区域的煤岩层稳定性造成了扰动影响，进而造成区域应力的失衡，最终诱发富水区域的水源沿着构造裂隙进入采面。

2.2 劈帮冒顶事故与地质构造的关系

劈帮冒顶事故是巷道掘进和工作面回采过程中最常见的事故，顶板矸石冒落和采面劈帮现象在矿井生产中十分常见，正是由于其常见使得大多数人不重视这种现象，而根据范各庄矿生产事故统计来看，绝大多数的严重事故正是由于顶板冒落、采面下机头劈帮等原因造成的。而引起劈帮冒顶的主要原因就是断层，断层的存在使得岩层之间存在缝隙，断层两盘的岩层相对滑动也更为容易，因此一旦巷道揭露断层，而恰好断层位置的支护强度不足，那么极容易产生冒顶和劈帮。

3 矿井水文地质与水害

3.1 水害事故概述

矿井水害事故主要出现在积水老窑、导水断层、冲积层、导水陷落柱、封闭不良钻孔等附近区域。造成水害事故的原因有许多种，具体如下：在采掘工作中，如果所采煤层底板与下部承压含水层之间的隔水层岩石厚度太小，无法承受压力，或巷道接近断层时，就可能导致突水；由于勘探工作的不及時准确，在掘进工作中与有积水的老窑、采空区打透，会发生极为严重的老塘突水事故；另外，早期封闭不良的钻孔也可能发生透水事故；在多雨季节的“三防”工作也不容忽视。

3.2 水害防治措施

水害在一般的煤矿采掘过程中发生的几率较低，但是一旦发生造成的经济损失十分巨大。在矿井设计与采区设计中，对可能导水的断层，要留设足够的防水隔离煤柱；对采空积水区、老窑积水区，要加强勘探工作，及时疏放老空水或留设防隔水煤柱；在开采过程中，应随时监测区域内的水文地质情况，查明充水水源和通道，编制水文地质图，指导防治水工作，使探放水工作有的放矢，避免水害事故的发生，促进安全生产。

5 结论

综上可知，煤矿开采的安全主要受劈帮冒顶、水害、瓦斯突出等因素的影响，而这些危险因素的存在很大程度上是由地质构造引发的，因此煤矿安全的保障需要精准的井下地质构造观测和分析。只有对井田范围内的地质构造进行足够深入的勘查和分析，才能在开采设计过程中有效的避开构造危险区，或者在靠近危险区域时提前制定针对性措施如边探边掘、先治后采等，将瓦斯提前释放、将富水区的水提前疏放，确保开采的安全。此外，一定要重视矿井地测防治水队伍的建设，提高煤矿地质队伍的技术水平，煤矿开采、安全第一，因此必须高度重视地质构造对煤矿安全的影响，不断强化矿井地质力量，用精确的地质资料服务煤矿生产、保障煤矿安全。

参考文献

[1]刘亢，张学文等.唐山地震震害分布与地质构造关系探讨[J].灾害学，2014（2）：25-28.

[2]顾国荣.浅谈不同地质构造对煤与瓦斯突出的控制[J].黑龙江国土资源，2014（1）：50-50.

[3]林伟义.矿井地质构造预测的几种现场技术剖析[J].能源与环境，2014（2）：51-52.

免耕播种机构造特点与安全使用 第4篇

1 免耕播种机构造特点

免耕播种机的行距较宽, 对覆土压密的要求和对地面仿形的要求较高, 所以结构上和条播机有些不同。现以2BQM-6A型气吸式免耕播种机为例说明其一般构造。图1为2BQM-6A型气吸式免耕播种机示意图。该机与拖拉机三点挂结, 应用于玉米、大豆等中耕作物在免耕地上直接播种。

1.地轮2.主梁3.风机4.肥料箱5.四杆机构6.种子箱7.排种器8.覆土镇压轮9.开沟器10.输种管11.输肥管12.破茬松土器

免耕播种机的工作部件有水平圆盘排种器 (可换装磨盘式排种器) 、滑刀式开沟器 (可换装锄铲式开沟器) 、刮板式覆土器及镇压轮等。可点播玉米、棉花;条播棉花、谷子、高粱、小麦等作物。当播种机用于点播时, 每一行有一个单独的种子管和排种器。种子管与开沟器固定连接。每一个开沟器有一个单独的仿形机构与机架相连接, 因而开沟器入土重量大, 入土能力强, 仿形性能较好。在条播谷类作物时, 排种筒内换装磨盘式排种器, 每一种子管可根据要求播2~3行, 将滑刀开沟器换装成与播种行数一致的锄铲式开沟器, 装上输种管, 即可满足谷物条播的要求。

为了提高破土开沟能力, 免耕播种机的开沟器一般都在前面加设一个破茬圆盘刀, 或采用驱动式窄形旋耕刀, 以破碎残茬或疏松种沟土壤。在制造上也有特殊要求, 免耕播种机的圆盘刀、轮齿拨草盘、开沟器和破茬清垄部件, 要求采用GB/T 699规定的65Mn钢制造。铧刀、铲尖部件工作表面热处理硬度为HRC40~50;破茬清垄部件工作表面热处理硬度为HRC45~50;切草盘刃口允许有残缺, 但深度不大于2 mm, 长度不大于15 mm, 数量不多于3处;平面度误差不大于1.5 mm。

免耕播种机油漆涂层用普通耐腐蚀涂层TQ-2-2-DM, 肥料箱内应用耐化肥涂层TQ-3-F-DM进行防腐蚀处理。种子箱内壁、金属排种器内壁、铸铁排种轮及阻塞套允许只涂底漆, 不涂面漆。开沟器、脚踏板、覆土器、地轮及划行器圆盘等部件可以不涂底漆, 只涂黑色面漆。

2 免耕播种机工作特点

工作时, 破茬松土器开出8~12 cm的沟, 外槽轮式排肥器将肥料箱中的化肥排入输肥管, 肥料经输肥管落入沟内, 破茬松土器后方的回土将肥料覆盖, 排种部件的气吸式排种器排出的种子经输种管落入双圆盘式开沟器开出的沟内, 随后靠“V”形覆土镇压轮覆土并适度压密。

常用的破茬部件有波纹圆盘刀、凿形齿或窄锄铲式开沟器、驱动式窄形旋侧刀。波纹圆盘刀具有50 mm波深的波纹, 能开出5 cm宽的小沟, 然后由双圆盘式开沟器加深。其特点是适应性广, 在湿度较大的土壤中作业时, 也能保证良好的工作质量, 并能适应较高的作业速度。凿形齿或窄锄铲式开沟器结构简单, 入土性能好, 但易堵塞, 当土壤太干而板结时, 容易翻出大土块, 破坏种沟, 作业后地表平整度差。驱动式窄形旋耕刀有较好的松土、碎土性能, 需由动力输出轴带动, 结构较为复杂。

应注意的是, 采用免耕播种时, 为防止未耕地残茬杂草和虫害的影响, 播种的同时应喷施除草剂和杀虫剂。若播种机无上述功能, 则需将种子拌药包衣, 以防虫害。

3 免耕播种机工作质量的检验

(1) 对播种机的工作质量要求是:播种量符合规定、种子分布均匀、种子播在湿土层中且用湿土覆盖、播深一致、种子破损率低;对条播机还要求行距一致、各行播量一致;对点播机还要求每穴种子数相等。穴内种子不过度分散;对单粒精密播种机, 则要求每一粒种子与其附近的种子间距一致。

(2) 播种机播种质量的检查项目, 主要有检查行距、检查播种深度和检查播量等, 其方法如下:

(1) 检查行距:扒开相邻两行的覆土直至发现种子, 再用直尺测量。要求同一机组相邻行距的误差不超过±1.5 cm, 邻接行距的误差不应超过±2.5 cm。

(2) 检查播种深度:检查播种深度时, 可先扒开种子上的覆土直到发现种子时为止, 扒土时应不使土层受到搅动, 以免种子移动位置。顺着播种方向在地面放一直尺, 再用一根带刻度的直尺测量播深。按对角线方向选点检查 (不少于10个点) , 算出平均播种深度。平均播种深度与规定的播种深度的偏差不应超出规定范围。

4 免耕播种机安全技术要求

(1) 免耕播种施肥机的安全要求必须符合标准的规定, 并且在机器上张贴安全警示标志, 安全警示标志必须符合标准的规定。

(2) 对操作人员有危险的外露传动、旋转件, 应有可靠的防护罩, 防护罩应便于机器的维护、保养和观察, 防护罩的涂漆颜色应区别于播种机的整机涂色。

(3) 工作时, 需要有人在上面操作的播种机, 应装有宽度不小于300 mm的防滑脚踏板和相应的扶手, 脚踏板距地面的高度不大于300 mm, 扶手和脚踏板的长度适合工作人员操作, 并与机器相适应。

(4) 免耕播种施肥机应在明显位置标明“播种时不可倒退”的标志。

(5) 种、肥箱盖开启时应有固定装置, 作业时不应因振动、颠簸和风吹而自行打开。

(6) 播种机单独停放时, 应能保持稳定和安全。

5 免耕播种机安全使用要求

(1) 拖拉机与播种机之间必须约定联系信号。

(2) 连接多台播种机时, 各连接点必须刚性连接, 牢固可靠, 并设置保险链。

(3) 播种机作业中, 不许用手伸入种子箱或肥料箱内去扒平种子或肥料;排种装置及开沟器堵塞后, 不准用手或金属件直接清理;进行清理或保养时, 开沟器必须降至最低位置。

(4) 播种机开沟器落地后拖拉机不准倒退, 地头转弯时须升起开沟器和划行器, 不许转圈播种。

安全构造 第5篇

一、机动车总体构造常识：

1、汽车主要由发动机、底盘、车身和电气设备四部分组成。

2、发动机冷却水不能进行循环时，将会使发动机温度过高。汽车机油压力表指示的压力是发动机主油道中的机油压力。发动机润滑系的主要作用是润滑。发动机的动力是经离合器、变速器、传动轴，传给驱动车轮。

3、制动踏板是行车制动器的操纵装置，用以减速或停车。汽车制动时，如果前轮单侧制动器起作用，将会引起汽车跑偏，极易发生事故。

4、转向盘是操纵汽车行驶方向的装置，用以控制转向轮实现车辆的转向。

5、离合器踏板是离合器的操纵装置，用以控制发动机与传动系动力的平稳接合或彻底分离，便于起步和换挡。

6、加速踏板是控制发动机节气门或喷油泵柱塞的装置，用以控制发动机转速。

7、变速器操纵杆是变速器的操纵装置，用于改变车辆的行驶速度、转矩和方向。

8、点火系由蓄电池、点火开关、点火线圈、容电器、分电器和火花塞等组成。

二、主要安全装置常识：（注意查看“仪表板”上的灯光说明，P68）

1、车速里程表由车速表和里程表两部分组成，车速表指示行驶速度。

2、机油压力表是用来指示发动机运转时润滑系主油道的润滑油压力。

3、座椅安全头枕的主要作用是车辆发生追尾事故时保护颈椎。调节座椅头枕高度，使头枕中心与头平齐。驾驶人调整座椅时，应调整到能将离合器踏板和制动踏板轻松踏到底的位置。

4、驾驶车辆上道路行驶前，应系好安全带，其主要目的是在车辆发生碰撞或紧急制动时，有效保护身体。装有安全气囊的车辆在行驶中，前排乘员应当系好安全带。

5、出车前应检查机动车的转向机构、轮胎、照明信号和制动等装置是否完好。

三、车辆日常检查和维护基本知识：

1、汽车日常维护以清洗、补给和检查为主要内容。

2、行车前的检查有驾驶室内检查、发动机舱检查、车辆外部检查、轮胎检查。

3、行车前发动机舱的检查包括玻璃清洗液、机油、冷却液、蓄电池液、制动液、风扇传动带等项目。发动机舱的日常检查与维护的项目有机油、冷却液、制动液量。检查发动机机油时，应把车停在平坦的地方，在发动机冷车起动之前或熄火30分钟后进行。

4、汽车转向盘的最大自由转动量不得超过30度。

5、行驶途中停车时，应检查各部位有无漏水、漏油、漏气三漏现象。

构造方程 轻松解题 第6篇

一、利用方程的定义构造

例1 若方程（m－2）x|m－1|－2＝3是关于x的一元一次方程，则m＝ .

分析：根据题意可知，x的次数为1，构造出关于m的方程，同时还注意到x的系数不能为0，从而确定m的值.

解：∵（m－2）x|m－1|－2＝3是一元一次方程，∴|m－1|＝1,即m－1＝±1.

解得m＝2或0.

又∵m－2≠0，m≠2， 故m＝0.

点评：本题主要考查对一元一次方程定义的理解，在这里要特别注意未知数系数不为0.

二、利用方程的解构造

例2 若x＝m是关于x的方程5x－3m＝2的解，求m的值.

分析：由于x＝m是方程的解，将其代入方程，可构造出关于m的一元一次方程，求出m的值.

解：根据方程解的定义，把x＝m代入方程,得5m－3m＝2，解得m＝1.

点评：本题主要考查对方程的解的理解.如果一个数是方程的解，那么将这个数代入原方程，方程的左、右两边相等.

安全构造 第7篇

1 采用气体钻井安全技术的难点

川西北气矿为了加快平落坝构造地带的钻井施工进度,在部分井位采用了空气钻井、氮气钻井、空气泡沫钻井和充气泥浆钻井等气体钻井安全技术,施工过程中遇到的钻井安全技术难点主要有以下几个方面:(1)采用气体钻井时,地层出水可能使岩屑粘结成团,如果处理方法不恰当,岩屑团会越结越大,大尺寸岩屑团会产生沉降,聚集井内,形成泥饼圈,导致井眼净化不良、环空堵塞或卡钻等井下事故。尤其是含泥质地层,当水与岩屑的体积比达到2.4:1时,有粘结成团的趋势,从而可能造成重大的井下安全事故发生。(2)钻井施工过程中出现井斜时,往往为了满足下部井眼的施工和井身质量要求的需要,要及时对井斜的情况进行控制,往往是降低钻压,轻压吊打,延长了工期,井眼裸露时间变长,增大了钻井过程中的安全风险。(3)钻井施工过程中采用空气钻井时,由于在川西北地区蓬莱镇、遂宁组、沙溪庙以及自流井地层可能会碰到一些潜在的小的气层,在须家河地层可能会遇到较大的气层。当温度、压力、天然气浓度达到一定范围的情况下会发生井下燃爆,引起安全事故发生。

2 主要技术措施

(1)采用空气钻井时考虑该地区地层出水的问题,上部井段的大量出水地层采用技术套管封隔;施工时发现注入压力升高或是转盘扭矩增大时应判断是否是地层出水引起的,对于地层出水量较小的情况(一般小于2m3/h)可以采用加大注气量的方式予以处理,对于地层出水量较大的情况则需停止空气钻井,视情况转化成空气泡沫钻井、充气泥浆钻井或其它钻井方式。(2)气矿配套空气锤和空气锤钻头,制定以空气锤防斜为主、钟摆钻具组合防斜为辅的气体钻井防斜技术方案。(3)针对该地区在钻井施工过程中可能遇见小气层,在施工过程中配备燃爆检测装置,成立燃爆监测队伍,通过实施监测井下返出气体的成分、温度等,采用增加空气排量,降低天然气的浓度的方法继续空气钻进,最大空气排量不能超过空气锤正常工作的排量限制,或者牙轮钻头钻井正常排量的150%。一般将天然气的最大浓度控制在3%以下,同时对井下燃爆情况及时进行分析,避免恶性井下燃爆事故的发生。

3 安全保障措施

(1)施工前由空气作业队工程师、井队工程师、地质工程师对全体施工的作业人员进行工程和地质技术交底,使全体职工清楚作业的工艺流程及技术的难度及危险性,切实做好井控工作和防喷工作。(2)钻柱中安装两只以上钻具止回阀,另在井口附近的钻柱上接一只箭形止回阀。(3)钻进期间,应注意立管压力及井下情况,发现立压突然升高、扭矩变化、憋跳严重、上提钻具遇卡等井下异常现象时,应立即停钻,活动钻具,循环观察,并及时处理。(4)空气钻进过程中,若发现地层出水,应立即停钻,加大空气排量循环观察。若出水量较小,则降低机械钻速钻进观察,确认空气钻进安全后,摸索出合理的钻进参数继续钻进。若出水量较大或其它原因,空气钻进难以确保井下安全和正常钻进时,应立即转化为钻井液钻进。(5)接单根或起钻前必须充分循环洗井,确认排砂管线返出的钻屑量明显降低后,方可停止向井下注气。(6)卸单根前,在没有安装旁通管线的井,必须停止向井下注气,并按正确的顺序开关阀门,放掉钻具内和立管内的全部压缩空气,方能拆卸方钻杆,以确保人身安全和设备安全。(7)在供气设备及高压管汇区域严禁非操作人员出入,防止意外引起的人身伤害。(8)空气钻井过程中,应加强烃类物质的监测,出口处应设置长明火,有条件时还应安装气体流量剂。同时井场及气体出口周围50m内严禁烟火。(9)在循环罐、钻台上下等关键部位,按相关要求准备干粉、泡沫灭火器材。(10)气体钻井期间执行24h干部值班制度,出现情况及时处理。(11)钻井队必须结合井上情况和钻井工艺的要求,制订空气钻井的紧急情况处理及救援预案,预案应指明安全区、危险区、人员紧急撤离路线等。(12)为了保证气体钻井和常规钻井的顺利转换,钻井液的中压失水量小于4ml,并且使防塌处理剂FRH的加量达到3%,钻井液不但有很好的失水造壁性,更应具有良好的防跨塌能力,对入井的钻井液粘度前两个循环周内必须控制在50s以上,保持钻井液具有良好的携砂性能。

4 平落坝构造气体钻井现场试验情况

平落坝潜伏构造区域构造属于四川盆地川西中-新生界沉积坳陷带,龙门山山前断褶构造带的平落坝～灌口潜伏断褶构造亚带,向东与区域内的邛西潜伏构造正鞍相接。该构造上部地层破碎,漏层、水层发育好,泥浆钻井过程中恶性井漏频发,且地层可钻性较差,机械钻速慢。针对这些钻井难点,在该构造井中选取平落003-3井、平落006-5井和平落012-2井,对其上部井段采用气体钻井安全技术治理恶性井漏、提高机械钻速,均获成功,取得了很好的效果。下面以平落003-3井为例说明气体安全钻井技术在现场的应用效果。

4.1 空气钻井现场试验

本井二开444.5mm井段50～81.85m进行空气钻井试验,后因地层出水调整为充气泡沫钻井,空气钻井进尺31.85m,纯钻时间6.17h,平均机械钻速5.16m/h。在三开311.2mm井段503.5～818m进行空气钻井试验,后因发现油气显示调整为氮气钻井,空气钻井进尺308m,纯钻时间12.92h,平均机械钻速23.84m/h,该段空气钻井与泥浆钻井相比提高4～5倍,提速效果明显。该井空气钻井总进尺达339.85m,占全井井深的8.5%,平均机械钻速为17.8m/h。本井空气钻井钻具组合见表1,空气钻井技术参数见表2,与邻井同尺寸井眼段平均机械钻速对比见表3。

4.2 充气泡沫钻井现场试验

本井二开444.5mm井段钻进至81.85m处,由于地层出水转换为充气泡沫钻井,充气泡沫钻井井段81.85～503.5m,进尺421.65m,占全井井深的10.6%,纯钻时间51.57h,平均机械钻速8.18m/h。本井充气泡沫钻井钻具组合见表4,钻井技术参数见表5。本井采用充气泡沫钻井技术,仅用5天时间就成功穿越夹关组厚度为321.15m漏层段,大大减少了钻井液漏失量、缩短了钻井周期,与邻井平落005-1、平落012-2井相比,钻井周期仅仅为45%和23%,与邻井在同尺寸井眼段钻井周期对比见表6,与邻井钻井液漏失量对比见表7。

4.3 氮气钻井现场试验

本井在三开311.2mm井眼段采用空气钻井技术钻进至818m井深时,发现油气显示,调整为氮气钻井,氮气钻井井段818～1804.7m,进尺986.7m,纯钻时间79.33h,平均机械钻速12.44m/h。四开215.9mm井眼段采用氮气钻井,井段1804.70～2319.10m,进尺514.4m,纯钻时间46.95h,平均机械钻速10.96m/h。该井氮气钻井总进尺1501.11m,占总井深64.7%,总纯钻时间为126.28h,平均机械钻速为11.85m/h。本井采用氮气钻井期间5次钻遇油气显示,最高全烃含量达到39.77%,未发生燃爆事故,同时获得了较高的机械钻速。本井氮气钻井钻具组合见表8,钻井参数见表9。

4.4 空气锤防斜提速试验

本井三开311.2mm井眼503.50～1804.7m井段使用空气锤钻进,进尺1301.2m,平均机械钻速达13.64m/h;四开215.9mm井眼1809.5～2312.5井段空气钻进进尺503m,平均机械钻速达11.37m/h,与牙轮钻头相比,机械钻速得到提高。同时,井斜也得到了较好的控制,本井空气锤钻进段总进尺1804.2m,井斜基本保持在1°以下,最大井斜仅为1.33°。本井钻头使用参数见表10。

5 结论和建议

5.1 结论

(1)平落坝构造沙溪庙组气体钻井适应性较好,可以实施气体钻井提速,若在上部井漏层段采用泡沫、充气泥浆钻井技术,气体钻井总进尺有望达全井井深的50%以上,全井平均机械钻速可提高约2倍,可大大提高平落坝构造的勘探开发速度,削减因钻井周期长带来的安全风险。

(2)针对川西北区块构造上部层段存在井漏及地层出水等的复杂情况,采用空气钻井和泡沫、充气泥浆钻井适时交替应用治漏可以取得很好的效果,能有效降低井控风险。

(3)根据空气锤工作原理制定的空气锤防斜打快技术方案获得了较好的现场试验效果,为解决气体钻井井斜难题找到了有效途径。

(4)空气泡沫钻井、充气泥浆钻井安全技术的应用取得了一定成功,但泡沫的抑制性问题、充气泥浆钻井参数优化等问题还需要进一步解决。

5.2 建议

(1)气体钻井结束后替入水基钻井液,易发生井壁垮塌、井漏等复杂情况,建议加强对替换钻井液安全技术方案及工艺安全技术的研究。

(2)在气体钻井中,钻具的损坏频率大于常规钻井液钻井,应加强对钻具的管理,使用新度较高的钻具,并进行钻具探伤。

(3)针对含烃较高的地层段宜采用氮气钻井安全技术,防止井下燃爆引起的卡钻事故发生。

(4)在采用气体钻井安全技术进行钻进过程中,应制定结合现场实际的防喷应急措施及计划、防H2S应急措施及计划、防气体燃爆应急措施、突遇狂风的避险措施、燃爆监测应急措施以及转换钻井方式应急计划。

参考文献

[1]马光长.空气钻井技术及其应用[J].钻采工艺,2004,27(3)

[2]魏武.气体钻井技术在七北101井的应用与研究[J].天然气工业,2005,25(9)

[3]姬长生.空气钻井技术在大邑1井中的应用[J].钻采工艺,2006,29(4)

[4]屈平,申瑞臣,李景翠等.充气钻井液的影响因素分析[J].天然气工业,2008,28(1):82～84

[5]张林,余代银,许期聪等.空气钻井井下燃爆事例分析[J].天然气工业,2008,28(5):53～54

[6]侯树刚,舒尚文,张克勤,等.空气、氮气钻井技术在普光气田的应用[J].天然气工业,2008,28(5):55～57

[7]孙长健,陈大钧,黎彬.空气钻井中钻具腐蚀与控制分析[J].天然气工业,2008,28(5):61～62

安全构造 第8篇

1 构造带局部厚煤层回采的矿压特点

由于煤层硬度一般在f=2-4, 本身比较松软, 在断层等构造应力的作用下, 容易发生塑性变形, 产生煤层的局部加厚、变薄乃至尖灭现象。一般来说, 在断层面附近, 由于引捩作用, 使煤层局部加厚或变薄, 并沿断层走向呈窄条带状分布。其特点是:煤层原始结构被破坏, 煤层增厚带与变薄带相伴生, 并呈狭长带状沿构造线方各分布。如我局瓦窑坪矿六采区+460-43-S采面, 由于受边界断层影响, 煤层厚度由正常的0.90 m增厚到2.5 m～4.0 m之间, 六采区别80-39-NT作面, 由于遇斜交断层, 工作面煤层厚度也由正常的1.0 m增厚至3.0～4.0 m之间。根据观测, 构造带局部厚煤层回采的矿压显现有以下几个特点:

1.1 工作面采高增加, 顶底板移近量加大

由于局部厚煤层呈窄条状分布, 一般宽度在6～25 mm之间, 一般采用一次采全高的方式回采。煤层开采后, 由于采高比正常煤层增加3～4倍, 顶底板移近量将显著增加。国内外的矿压实测表明, 工作面采高增加一倍, 顶底板移近量增加40%～80%, 这和我们现场观测的现象相吻合, 局部厚煤层的回采, 将使采场矿压显现显著增大。

1.2 煤壁片帮随采高加入而加深

构造带所形成的局部厚煤层, 一般都煤质构软, 顶板破碎, 煤壁弱面发育, 经常发生煤壁片帮, 片帮形式因煤层节理裂隙, 层理弱面等分布及发育程度不同, 往往是多种多样的。煤壁片帮在工作面方向上的分布, 沿采面方向上的深度基本上呈扇形分布, 主要在采面的中部和中上部。

1.3 断层带内顶板压力大, 下沉量大

某煤矿的10个循环的矿压观测结果:断层带支柱平均载荷为16.2 t/柱, 顶板平均下沉量为145 mm, 而正常煤厚顶板完整处支柱平均载荷为9.99 t/柱, 是断层带平均载荷的61.7%, 平均下沉量为84.2 mm, 是断层带平均下沉量的58%。

1.4

支柱载荷和下沉量的波动幅度大

1.5 支柱载荷和它相应的顶板下沉量呈现不规则的变化

而在顶板完整煤厚正常处, 顶板下沉量总是随着支柱载荷的增加而增加, 随着支柱载荷的降低而降低。

2 顶板管理方式选择

综合上述矿压特点, 由于采场矿压显现加剧, 模壁片帮可能性加大、岩层间易出现离层现象, 从而造成顶板压力大, 下沉量大, 不稳定, 煤壁容易片帮, 垮落无规律等矿压特点, 这就要求在构造带局部厚煤层回采时使用支撑能力大和性能稳定的支护方式, 同时, 还要采取措施, 防止煤壁片帮, 从而导致漏顶、冒顶事故的发生。下面是生产实践中使用的几种支护方式。

2.1 构造带两侧采用矸石带支护

矸石带具有支撑能力大, 稳定性好, 下沉量大的特点, 断层带两侧采用矸石带支护即把全部陷落法管理顶板改为构造带局部充填法。

2.2 挑落破碎层, 支撑完整层

在构造应力的影响下, 紧靠煤层的直接顶往往比较破碎, 其上的岩层则较完整, 此时宜将破碎层的顶板挑落, 支柱直接支撑在完整顶板上。瓦窑坪矿六采区420-43-背西轴部因为受到褶皱及断层影响, 沿背斜轴有一狭长的厚煤层 (厚达2.5～4.0 m) , 回采时因为有一层伪顶, 呈破碎状态, 当时采用先将伪顶人工挑落, 支柱直接支撑较为完整的上部岩层, 取得较好的效果。

2.3 木垛支护

木垛与单柱相比, 具有支撑面积大, 稳定性好, 支设方便, 不受支护高度限制等优点。

2.4 离层时打木楔, 增加稳定性

由于采高成倍增大, 矿压显现加剧, 支架高度增加易降低支架的稳定性, 易产生倒架、歪斜、煤壁片帮的可能性加大;所以应根据实际情况, 采用走向棚或倾向棚, 增加支架的稳定性。同时防止煤壁片帮, 就是要做到及时支护, 顶梁应与顶板接触良好, 提高初撑力, 且加固煤壁, 及时打好贴帮柱, 必要时采用木锚加荆芭背板等护帮。

3 结语

构造带局部厚煤层的回采, 由于采高显著增大, 矿压显现将明显加剧, 给安全管理带来很大的压力, 所以支护时应选择稳定性好支撑力大的支护方法, 如矸石充填、木垛、走向棚或倾向棚等。同时, 由于煤层厚度增加, 支架稳定性降低, 容易发生倒架、歪斜, 煤壁片帮的深度也随采高的增大而加深, 防止煤壁片帮亦显得十分重要, 要及时支护, 打好贴帮柱, 必要时采用木锚杆加荆芭等加固煤壁, 尤其是工作面中上部煤壁。

综上所述, 构造带局部厚煤层的开采, 只要依照其矿压显现规律, 采取相应有效的支护手段管理顶板, 就完全可以保证回采工作的安全。

参考文献

[1]潘立友, 牛学良.放顶煤开采对控制冲击地压的认识[J].岩土工程学报, 1999 (1) .

[2]薛明理, 谢劲峰, 李爱斌, 等.新密矿区超化煤矿滑动构造与瓦斯抽放技术[J].煤炭工程, 2008 (8) .

[3]方新秋, 窦林名, 柳俊仓, 等.大采深条带开采坚硬顶板工作面冲击矿压治理研究[J].中国矿业大学学报, 2006 (5) .

[4]赵洋.深部开采高应力区冲击地压预测及防治研究[J].山东科技大学, 2010 (5) .

安全构造 第9篇

1 工程概况

郑州矿区内的老君堂煤矿位于登封市大冶镇, 为郑煤集团收购兼并的原登封市大冶镇沁水老君堂煤矿。设计开采二叠系山西组煤层。本次探查的小沟断层位于井田的西部边界, 是西升东降的正断层, 在沁水东庄~里湾坡一线, 延展长度不详。断层走向NW, 倾向NE, 倾角约70°, 断距20~140m, 断距由浅至深逐渐增大。区内无工程控制, 摆动性大。

2 水文地质概况

郑州矿区内的老君堂煤矿煤层顶板受芦F1滑动构造影响, 井田内整体地层形态呈现为单一向斜的一侧, 煤层顶板山西组地层多被滑动构造铲失, 大多为二叠系土门组、三叠系圈门组地层, 砂岩所占比例较高, 单层厚度较大, 在50~100m左右, 煤层上部地层多反倾伏于煤层之上, 三叠系地层广泛出露, 地表水补给面积大, 动、静储量都非常大, 煤系地层上部砂岩含水层富水性较强, 是矿井顶板涌水量的主要来源。

3 施工工艺

(1) 施工用设备及钻孔布设

由于施工钻孔深度在100m~150m之间, 本工程采用的钻探设备为ZY2300全液压钻机, 取芯钻杆长0.76米, 岩心管长1.5米, 泥浆泵1台及相关配套设备若干。钻杆为Φ63mm钻杆, 钻头为复合片取芯钻头, 适合硬岩层钻进。

本次探小沟断层共施工两个回次, 第一回次布置了一个顶板钻场。钻场在顶板砂岩中施工, 钻场底板距煤顶板3米。第一回次探小沟断层工程共设计施工了4个钻孔, 其中:垂直断层走向布置了3个钻孔, 倾角分别为20°、10°、3.5°。与断层呈75°夹角施工了一个钻孔。第一回次施工的四个钻孔为取芯钻孔 (前40米为无芯钻进) ;第二回次探小沟断层工程共设计施工了3个钻孔, 其中:垂直断层走向布置了1个钻孔, 倾角分别为17°。与断层分别呈25°和61°夹角施工了一个钻孔。第二回次施工的3个钻孔为取芯钻孔 (前50米为无芯钻进) 。

(2) 布孔原则:

垂直断层走向布置一组不同倾角的钻孔, 有利于判断断层的落差。与断层呈不同夹角布置取芯钻孔有利于小范围内控制断层的走向。每个钻孔深部取芯, 有利于判断钻孔的施工层位和断层断距。

(3) 钻孔结构

一级孔径Ф113mm, 深18m左右, 下入Ф108mm套管, 套管长度不少于15米, 管外用水泥全封闭, 封闭后进行耐压试验, 耐压试验压力不低于4.0MPa。持续时间不少于30分钟。终孔孔径均不小于Ф75mm。此外, 该断层落差较大, 为了防止注浆过程中出现跑浆现象, 钻孔预留下入二级套管。

4 施工过程

(1) 钻孔施工

由于本区煤层顶板受芦F1滑动构造影响, 原生结构已遭到不同程度的破坏, 煤层直接顶岩石破碎, 节理、裂隙发育, 稍触即碎, 易于冒落, 难以管理, 给钻探施工带来了一定的困难。断层附近的水压约1.1MPa, 水压相对较大, 因此要求套管必须按要求下到位。

第一回次施工时, 套管正常下入后, 前40米是原小沟断层留设的保护煤柱, 因此没有取芯。40米以后开始取芯。在施工第二回次时, 由于第一回次取芯范围和第二回次前50米取芯段重合, 因此第二回次前50米没有取芯。由于我们的钻机性能有限, 没有办法采取内循环的方法进行取芯, 只能进行外循环取芯, 泥浆液为清水, 因此这就降低了取芯率。为尽可能的提高取芯率, 我们采取小水压循环, 大钻压快速钻进的方法, 并尽可能把钻孔设置为正坡度, 以提高取芯率。通过一系列努力, 本次取芯钻孔的取芯率都达到了60%以上, 为准确判断岩性提供了依据。

(2) 注浆施工

本次注浆系统由地面简易制浆系统和井下注浆系统组成。两趟系统都能按技术要求配制一定比重的单液水泥浆。注浆前对注浆管路进行耐压试验, 试验压力不低于10MPa, 持续时间不低于30分钟。本次钻探验证注浆以单液浆为主, 主要由水泥和水配制形成。采用了425#普通硅酸盐水泥。注浆参数的选择视单孔涌水量、岩溶发育程度以及施工现场情况具体确定, 一般情况下水灰比为0.8:1至0.6:1, 即比重1.5~1.7, 特殊条件下添加了骨料进行注浆。

5 工程评价及结论

本次探查小沟断层工程共施工钻孔4个, 打钻进尺663m, 取岩芯段316米。注水泥49吨。

通过本次对小沟断层的探查, 不仅查明了在井田边界西部边界外30米范围内不存在断层, 解放了井田西部约24.7万吨煤炭资源。而且总结出了一套断层注浆加固方法。钻研摸索出了一套适合滑动构造地质条件的快速钻进的技术方法, 为矿井今后的防治水提供了有力的技术保障。

参考文献

[1]李万成.河南芦店滑动构造研究[R].徐州:郑州.河南煤田地质, 1985.

安全构造 第10篇

研究区一级大地构造单元属扬子陆块区, 二级大地构造单元属上扬子陆块。跨越两个3级构造单元, 并分属两个4级构造单元 (见图1) , 北部大部分地区属米仓山—大巴山基底逆推带 (Ⅲ3) 中的巫溪凹褶束 (Ⅳ9) 。南部小部分地区属川中前陆盆地 (Ⅲ1) 中的八面山弧形凹褶束 (Ⅳ1) 。

研究区地处扬子陆块区的西部, 以太古宇-新元古界下部为基底的大型复合盆地。在古生代-中三叠世时为一克拉通盆地, 其周缘为宽阔的被动陆缘。自印支运动后, 在扬子陆块区西部和北部形成造山带, 在地台边部转变为山前凹陷盆地, 内部则转变为陆内克拉通盆地。

研究区北侧为秦祁昆造山带, 位于华北古板块与扬子古板块之间, 为二古板块之间的一个典型的多旋回碰撞造山带。晚三叠世-第四纪, 造山带的急剧隆升和褶皱-冲断活动, 在造山带与盆地之间形成了大巴山推覆褶皱带。

研究区出露地层有古生界志留系纱帽组、二叠系梁山组、栖霞组、茅口组、吴家坪组、孤峰组、大隆组;三叠系大冶组、嘉陵江组、巴东组、须家河组;侏罗系珍珠冲组、自流井组、新田沟组、沙溪庙组、遂宁组、蓬莱镇组。第四系主要以较薄的残坡积、河谷冲洪积等松散沉积物不整合于其它老地层之上。

1 构造变形特征

研究区北部的米仓山-大巴山基底逆推带中的巫溪凹褶束表现为向南凸出的弧形构造。主要由志留系至三叠系构成, 总体构造线近于东西走向。受推覆构造向南挤压的影响, 研究区内发育了一系列相互平行的褶皱构造 (见图2) 。

研究区北部褶皱密集, 自北而南, 由紧闭斜歪-倒转褶皱转变为中常褶皱, 断层构造不发育, 反映了盖层滑动, 应力自北而南减小的总体特征。在研究区南部为川中前陆盆地中的八面山弧形凹褶束, 主要覆盖中生代红层, 总体构造线主要为北西西向。构造相对简单, 以发育宽缓的褶皱及单斜构造为主。主要构造形迹为:

1) 研究区北部褶皱较发育, 构造迹线密集, 主要发育有白鹿架背斜 (Z01) 、马子岭向斜 (Z02) 、孔梁-保龙背斜 (Z04) 、桂花坪-后河向斜 (Z05) 、羊儿寨-高坎子向斜 (Z07) 以及青龙包-菱角向斜 (Z09) 等 (见图2) 。该区域褶皱基本都横跨研究区, 其轴向在东段近于东西向, 往西逐渐变为北西西向。参与地层主要有三叠系大冶组 (T1d) 和嘉陵江组 (T1j) 、中-上二叠统、志留系纱帽组 (S2s) 。褶皱两翼产状差异较大, 该区域背斜南翼以及向斜北翼产状较陡, 倾角50°~80°, 多为倒转地层;背斜北翼以及向斜南翼产状较为平缓, 倾角20°~60°。轴面总体向北倾。褶皱类型总体为斜歪-倒转褶皱。

2) 研究区中部以及南部褶皱发育与北部相比较差, 构造行迹稀疏。主要发育有兴隆寨-鸡笼山背斜 (Z10) 、望相寨-上磺向斜 (Z11) 、寨包-长梁子背斜 (Z12) 、红岩向斜 (Z13) 、土地垭背斜 (Z14) 等 (图2) 。该区域褶皱除红岩向斜 (Z13) 、土地垭背斜 (Z14) 只出露在研究区南东部位, 其他都横跨研究区。偏北部构造轴线近东西向, 向南轴向向北西西、北西向转变。参与地层主要由中-下侏罗统、三叠系大冶组 (T1d) 、下三叠系嘉陵江组 (T1j) 、三叠系巴东组 (T2b) 、二叠系顶部灰岩 (P3) 。该区域背斜南翼以及向斜北翼产状较陡, 倾角一般20°~70°;背斜北翼以及向斜南翼产状较为平缓, 倾角一般10°~35°。轴面总体向北倾。褶皱类型总体为斜歪线状褶皱。

研究区的褶皱构造特征:褶皱主要构造迹线近东西向。由北向南以及由东向西主要构造迹线由近东西向逐渐转变为北西西向, 研究区南部部分构造迹线甚至转变为北西向。褶皱的构造类型主要由斜歪-倒转褶皱向斜歪线状褶皱的转变 (见图3) , 轴面总体向北倾斜。

2 构造变形机理及探讨

根据研究区的褶皱构造特征分析, 我们面临解决研究区构造变形特征的问题主要有三方面: (1) 为何构造迹线相互平行且轴面向北倾斜; (2) 为何研究区褶皱构造由北向南褶皱类型发生改变, 表现为由斜歪-倒转褶皱向斜歪线状褶皱转变 (见图3) ; (3) 为何研究区构造迹线由北向南以及由东向西主要构造迹线由近东西向逐渐转变为北西西向, 研究区南部部分构造迹线甚至转变为北西向。

Harding和Lowell (1979) 根据地层变形的基底卷入程度, 把大巴山前陆地区的构造样式划分为基底卷入式和盖层滑脱式两大类型;又根据变形承受的主要力学环境将上述两大类型进一步划分为8种构造样式:扭断层组合、挤压断块-基底冲断层、伸展断块、基底翘曲、滑脱冲断-褶皱组合、拆离正断层组合、盐构造和泥构造。研究区位于造山带和前陆盆地的过渡部位上, 总体处于挤压收缩环境, 作用力主要来源于研究区北部的米仓山-大巴山基底逆推带由北向南的挤压作用, 由于作用力是由北向南的挤压, 从而褶皱轴面向北发生倾斜。再根据研究区的褶皱构造特征认为研究区褶皱主要由弯滑褶皱作用 (盖层滑脱式冲断-褶皱组合构造样式) 形成的相互平行褶皱。

研究区北部为米仓山-大巴山基底逆推带中的巫溪凹褶束表现为向南凸出的弧形构造带 (见图1) 。研究区受该到推覆构造向南挤压的作用力 (见图4) , 该作用力为研究区构造变形的主要作用力。作用力在研究区由北向南的挤压从而使地层以弯滑作用形式形成一系列的平行褶皱, 构造行迹近东西向。作用力在由北向南行进时本身由于阻力作用而渐渐变小, 与此同时作用力在研究区偏南部与铁溪-巫溪隐伏基底断裂相遇时, 作用力受到阻挡。在地表表现为以隐伏基底断裂为界的北部强烈的褶皱变形以及密集构造迹线, 部分地层发生倒转。在隐伏基底断裂以北的褶皱类型总体表现为斜歪-倒转褶皱。作用力在研究区继续前行, 由于受到铁溪-巫溪隐伏基底断裂的影响, 向南的作用力大幅度减小;研究区南部为八面山弧形构造带, 由于八面山弧形构造主要为一个左行右旋式的构造模式 (王二七, 2008) (见图4) 。向南传播的作用力在与该弧形构造相遇时发生释放, 成为内陆盆地逆时针旋转作用力的一部分, 使向南行进的作用力进一步大幅度减小, 使隐伏基底断裂以南的构造变形相对较弱。

综合上述特征认为:研究区褶皱受到本身由南向北受到阻力、铁溪-巫溪隐伏基底断裂以及八面山弧形构造带上的作用力释放三个因素的影响, 使研究区的构造作用力由北向南渐渐变小, 力的作用越来越弱, 褶皱的构造变形强度也由北向南渐渐变弱;以铁溪-巫溪隐伏断裂为界北部褶皱构造变形严重, 构造迹线密集, 地层倒转, 主要褶皱类型以斜歪-倒转褶皱为主, 而南部构造变形相对变弱, 未见有倒转地层, 褶皱类型以斜歪宽缓褶皱为主。在八面山弧形构造旋转力的作用下在南部部分褶皱构造行迹甚至发生分支。

中晚侏罗世时期, 大陆构造演化进入陆内造山阶段 (董树文等, 2007;张岳桥等, 2007) 。南秦岭构造带向南西方向推挤, 导致大巴山前陆地区强烈的基底拆离和盖层滑脱, 形成大巴山前陆弧形构造带。受到来自雪峰山地区的推挤作用, 扬子地块东部盖层发生滑脱, 形成八面山弧形构造带。这两个弧形构造带发生联合作用, 形成了川东北地区特有的喇叭型联合弧。

由于研究区地理位置特殊, 处于喇叭型联合弧的中间位置, 研究区在受到北部米仓山-大巴山基底逆推带的推覆作用力的同时, 也受到南秦岭构造带向南西方向推挤的影响, 在研究区同样受到一个南西作用的力, 该作用力在研究区表现行为较小, 从而使研究区的合作用力方向为南南西方向 (见图4) , 在该作用力作用下使研究区内褶皱由东向西构造迹线有由近东西向向北西西、北西向的的转变表现。在南部受到八面山弧形构造带的左行右旋的旋转力作用叠加, 使研究区内由北向南的褶皱构造迹线弯曲变化逐渐加强。构造迹线由北向南由近东西向逐渐转变为北西西向, 南部部分构造迹线甚至转变为北西向。

3 结论

1) 研究区受到北部米仓山-大巴山基底逆推带的推覆作用力的影响在研究区内以湾滑作用形式形成一系列相互平行的褶皱构造, 主要构造迹线近东西向, 由于构造作用力由北向南的挤压, 使构造轴面向北发生倾斜。

2) 研究区构造作用力受到本身由北向南的阻力、铁溪-巫溪隐伏基底断裂以及八面山弧形构造带上的作用力释放三个因素的影响, 使研究区的构造作用力由北向南渐渐变小;以铁溪-巫溪隐伏断裂为界北部褶皱构造变形严重, 构造迹线密集, 地层倒转, 主要褶皱类型以斜歪-倒转褶皱为主;南部构造变形相对变弱, 未见有倒转地层, 褶皱类型以斜歪宽缓褶皱为主。在八面山弧形构造旋转力的作用下在南部部分褶皱构造行迹甚至发生分支。

3) 研究区地处川东北地区特有的喇叭型联合弧的中间位置, 受力作用特殊。受到北部米仓山-大巴山基底逆推带的推覆作用力的同时还受到南秦岭构造带向南西方向推挤的影响, 使研究区内的合作用力方向为南南西方向;该合作用力在南部与八面山弧形构造带的左行右旋的旋转作用力叠加, 使研究区构造迹线由北向南以及由东向西主要构造迹线由近东西向逐渐转变为北西西向, 研究区南部部分构造迹线甚至转变为北西向。[ID:001035]

摘要：研究区位于巫溪-文峰一带, 在北部为米仓山-大巴山基底逆推带中的巫溪凹褶束向南凸出的弧形构造, 而南部为八面山弧形构造向北凸出的弧形构造, 在两弧形构造交汇位置有很多以弯滑作用形式形成有一系列相互平行的褶皱构造, 而褶皱构造类型由于作用力由北向南的减小而发生较大变化, 褶皱构造类型变化表现为由斜歪-倒转褶皱到斜歪宽缓褶皱的转变, 加之研究区位于喇叭型联合弧的中间位置, 受力作用特殊, 构造迹线变化较大, 构造迹线由北向南以及由东向西主要构造迹线由近东西向逐渐转变为北西西向, 由于多种因素的共同作用情况下, 从而形成研究区的复杂褶皱构造形态。

关键词：弧形构造,弯滑作用,褶皱,构造变形

参考文献

[1]张岳桥, 施炜, 李建华, 王瑞瑞, 李海龙, 董树文.大巴山前陆弧形构造带形成机理分析[J].地质学报, 2010, 84 (9) :1300-1315.

[2]武国利, 陈虹, 田密, 施炜, 高卫.大巴山弧形构造带中断渔渡地区侏罗纪叠加变形研究[J].地球科学与环境学报, 2010, 32 (2) :130-136, 148.

铺装构造研究 第11篇

关键词：铺装构造 铺装艺术

1 选题的背景、目的及意义

1.1 铺装艺术是建立在技术背景上的，传统的技艺与规范应当予以恰当的体现。苏格拉底认为美与实用有关，实用与好的品质有关，实用的粪篮比不实用的金盾更具有美感，柏拉图有着相似的观点。亚历山大教皇也曾说过“真的有价值的是实用，华丽的光芒却是跟感官借来的。”铺装不能仅仅拥有一种良好的形式，还需要与功能密切结合。当功能通过特定的形式加以表现和实现时，铺装的美学意义才会更为隽永和谐。一个成功设计的永恒是细部从内到外渗透出来的。功能借助材料使细部产生，构造使其成型，结构使其坚固。

1.2 研究范围的界定。在某种意义上讲，研究设计的领域很广，有人推崇“形随机能”；有人推崇“形随文化”；有人注意材料、技术的变革；有人注意行为活动的研究；有人在意新的需求；有人在意变异背后可能有的常规。铺装构造是作者对园林设计研究的一个切入点。构造是一种将材料组合、聚合的方式，是关于材料特性的结合，并考虑材料在整体结构上的作用及形体效果，是细部设计的物质基础，因为细部设计最终都要落到“怎样构造”上。本文中铺装构造是针对铺装不同的功能要求，根据铺装各结构层的材料的特性，通过一定的组合使铺装成为一个稳定的，美学和功能性兼顾的整体。具体内容如下：从分析铺装层次与铺装材料的特性入手，总结不同铺砌方式和常见病害的产生原因，归纳适合不同功能的铺装构造，为铺装设计提供有益的帮助。

2 铺装构造的要素

荷载和自然因素对铺装的作用程度随着深度的增加而逐渐减弱，对铺装材料的强度、承载能力和稳定性要求也是随着深度的增加而逐渐降低。为此，通常在路基顶面以上分别采用不同质量、不同规格的材料，将路面结构由上而下可分为面层、结合层和基层。

3 铺装构造的设计

3.1 结构组合的基本原则

3.1.1 面层、基层的结构类型及厚度应与荷载相适应。交通量大、轴载重时，应采用高等级面层与强度较高的结合料稳定类材料基层。

3.1.2 层间结合必须紧密稳定，以保证结构的整体性和应力传布的连续性。

3.1.3 各结构层的材料回弹模量应自上而下递减。

3.1.4 层数不宜过多。

3.1.5 在半刚性基层上铺筑面层时，对等级较高的道路应适当加厚面层或采取其他措施以减轻反射裂缝。

3.2 面层、结合层应该符合的要求

铺装的经济性、耐久性与面层、垫层的做法及厚度有关，恰当地选择十分重要。在寒冷地区，应选用面层、垫层抗冻性皆好的做法与材料，不能选择吸水性大的面层及垫层。在某些可能被用作大荷载停车场的人行道，对面层和垫层应特殊设计。面层采用非花岗岩天然石材时需考虑抗风化问题。使用频繁的地区应使用耐磨性好的面材。步行路、休闲广场要注意路面的防滑处理。不能大面积使用磨光材料，需使用磨光材料做装饰条时，宽度不宜超过0.3m。步行路面层为广场砖、水泥砖、时多用30mm中砂，较薄的面层采用30mm厚1:3水泥砂浆粘贴，车道都采用30mm厚1:3水泥砂浆粘贴。

4 常用铺装构造设计

气候条件和使用强度经常会限制地面颜色、质地、反射性和类型的选择。铺装使用状况依赖于其长期对荷载的支撑能力。路基状况取决于土壤结构的承载力及要求铺装和骨料层的厚度。粘土因在湿度不稳定的情况下膨胀和收缩，需要特别的设计。排水良好的砂子和级配砂石具有很强的承载能力和湿度变化下的稳定性，为铺装提供了极好的条件。

沥青路面，是由使用沥青材料粘结矿质颗粒材料而铺筑的沥青混合料面层与各类基层和垫层所组成的路面结构。其表面无接缝、表面平整、行车舒适，与汽车轮胎的附着力好、可保证行车安全，有很好的减振性、可使车辆快速、平稳的行驶，且噪声小、养护维修简单、旧沥青混合料可再生利用。

5 结语

随着我国经济的发展，园林设计与建设经历了初期对形式和风格的过于追求，而逐渐开始向务实与功能发展。因此越来越多的设计师开始重视园林设计中材料和构造的应用。对铺装构造研究的忽视在一定程度上使得对国内外先进园林设计思想的学习和借鉴仅仅限于形式表面，而未能掌握到更深层次上的构造。现代园林空间的主要内容是使用上的功能。因此评价园林的标准应是是否实用和耐久，而不仅仅是建成初期的华丽与美观。铺装构造的研究作为园林细部设计研究的切入点，其所形成的材料特性的总结和应用体系为更进一步深入研究细部设计提供了条件。

安全构造 第12篇

燕子山矿井田位于大同煤田西北边缘, 地跨大同矿区、左云县, 东距大同市区27 km, 西距左云县15km。由于侏罗系资源枯竭, 燕子山矿2010年6月份进入石炭系和侏罗系两系煤层接替阶段。煤矿石炭系煤层属于不稳定煤层, 在掘进及开采过程经常遇到陷落柱及冲刷构造, 大量割岩情况时常出现, 给生产和安全带来隐患, 针对以上问题, 总结出了一套过构造的特殊方法。

1 工作面概况

燕子山矿石炭系5#层302盘区8201工作面, 东部为石炭系5#层2 m煤层等厚线, 南部为8203回采工作面, 西部为302轨道巷, 北部为8200设计工作面。工作面距上覆侏罗系14-3#层已采煤层间距为130 m~160 m, 深埋291 m~392 m/341 m, 倾向长度120 m, 可采走向长度1 490 m, 可采储量80×104t。

1.1 地质条件

该工作面煤层赋存结构复杂, 厚度不稳定, 每4.08 m煤厚为1.88 m~6.27 m, 有2层~8层0.10 m~0.97 m的夹石。煤层大致走向东西, 倾向南, 煤层倾角1°~10°, 平均6°。头、尾巷平均坡度在5°~7°, 呈连续向、背斜交替变化状态, 局部节点坡度14°~18°。

2201巷在掘进过程中揭露8条落差为0.5 m~3.0 m断层, 其中采位876 m~926 m处受冲刷影响, 工作面侧揭露50 m岩巷, 其中880 m~910 m处为30 m全岩段。

1.2 工作面配套设备

该工作面设备选用MG400/930-WD型双滚筒采煤机、ZF10000/23/35型四柱掩护式支架、SGZ-800/2×400型刮板输送机、SZZ-1000/525型转载机、PCM400锤式破碎机、2台BRW-400/31.5型乳化液泵及SSJ-1200/2×200型可伸缩带式输送机。

2 构造赋存情况

掘进期间2201巷在876 m处见冲刷边缘, 由于煤层受牵引坡度大, 在16°以上, 掘进机难以适应, 导致割岩巷。针对头巷采位876 m~926 m处的冲刷, 此处头巷最低点标高+949 m, 尾巷标高+955 m, 平均坡度2.8°, 工作面倾向属于水平, 通过打探孔的方法, 来判断此处工作面煤层的赋存情况。

2.1 探孔方法

由地质队利用探孔法确定冲刷倾入工作面的范围, 共施工4个钻孔, 1#孔开孔在头巷890 m处巷道底板, -45°开孔, 1.2 m见煤, 确定煤层顶板距巷道底板0.8 m;2#孔在895 m距底板0.4 m以-2°探测, 岩石侵入工作面16 m;3#孔在890 m距底板0.4 m以-3.5°探测, 岩石侵入工作面14 m;4#孔在890 m距底板0.4 m以+3°探测, 岩石侵入工作面25 m。

通过分析, 如果按照工作面平均坡度开采, 至少需要割17个支架的岩石, 为保证快速推过, 需施工措施巷。

2.2 措施巷施工位置

在保证设备的适应能力又少割岩石的前提下, 通过计算及现场确定, 在采位880 m和910 m为冲刷边缘煤岩结合部, 冲刷牵引煤层坡度15°, 在此范围内, 施工措施巷, 断面为3 m×3.5 m (高×宽) , 具体为A-B段施工长度9.5 m, 巷道坡度以-5°掘进, 留6 m煤柱后拐B-C段, 地质队给定腰线, 必须保证B-C段措施巷道底板比2201巷底板低0.5 m, 向前掘进26.5m后, 拐C-D段, 和头巷贯通后施工EF段, A-B段以910 m为右帮进行施工, C-D段以880 m为右帮进行施工, E-F段以890 m为巷右帮进行施工, 施工顺序为A-B-C-D-E-F, 具体见图1所示[1]。E点为2201巷最低点, EF段起底0.5 m, 开采时作为零时水仓, 安装37k W排沙泵, 保证巷道及工作面积水能够及时排出, 防止水煤泥积聚影响巷道高度, 保证转载机和1#支架顺利前移。

另外在措施巷内按5 m间隔, 左右帮错开打3 m×3 m×5 m的横硐, 最大限度掏出岩石。

3 开采组织方法及安全技术要求

3.1 开采组织方法

措施巷施工完毕后, 提前对C-D段施工爆破孔, 以后在机组距措施巷30 m以上, 在措施巷内向巷两帮施工震动钻孔, 实施浅孔预爆破。打孔位置为距离顶、底板1 m进行三花眼布置, 排间距为1 m×0.5 m, 利用两台风动YT-29凿岩机, 打孔孔径为42 mm, 炮眼深度为2.0 m, 装药量不超过500 g, 封泥长度不得低于500 mm, 放炮次数为10眼一茬炮[2]。

从推采过程看, 原来常规开采要割17架全岩, 通过措施巷调整, 除去措施巷断面, 只割6个架全岩, 7个架半煤岩, 减少割岩量, 保证了生产进度。

3.2 安全技术要求

严格执行三人联锁放炮制度, 放炮必须停止工作面, 保证人员安全。加大机电检修力度, 保证设备正常运转, 特别是保证支架的阻力要达标, 在措施巷附近要超前拉架。加强对设备的保护, 在17架范围内对支架立柱进行包裹, 同时在前探梁下再吊一块皮带, 防止爆破岩石飞溅同时可提高装岩效果。

4 结语

以前过类似构造都是采取强推硬过的办法, 推采进度慢, 不但影响产量, 岩石对机组及刮板输送机有很大的磨损。原来过构造需要检修班打眼, 夜班割2刀, 后半班及早班前半班打眼割2刀, 只能每天推进4刀/3.2 m, 过50 m岩巷至少需要15 d, 而且在工作面放震动炮极易造成设备打坏。此次利用掏巷发过构造可以提前对岩石预爆破, 不受时间影响, 每天推进度和平时一样, 可以推8刀~10刀, 仅用7 d就过完全岩段。在生产任务紧张的情况下, 按施工措施巷的方法, 比采取常规的在工作面放震动炮的方法, 提前8 d过完, 为生产创造了有利的保障;综采少割岩石约1 300t, 大大降低了对设备的磨损。为将来过类似地质构造提供了一次有益参照, 积累了一定经验和办法。

参考文献

[1]裴晖.综采工作面过地质构造的实践与思考[J].科技视界, 2013 (22) :23-24.