二硫化亚铁范文（精选9篇）

二硫化亚铁 第1篇

1 仪器与试药

1.1 德国Satorius BP211D型电子天平

1.2 试剂与试药

1.2.1 试剂雄黄药材粉末 (由通辽市科左后旗蒙医整骨医院提供, 经测定含量为89.5%) , 水为高纯水, 其它试剂为分析纯;碘滴定液浓度:0.05086mol/L

1.2.2 试药模拟样品自制;样品20091110、20100101、20090510由通辽市科左后旗蒙医整骨医院提供。

2 方法学考察

2.1 前处理方法的选择

参照《中国药典》2005年版一部雄黄的含量测定方法, 分别对雄黄药材粉末、模拟样品以及不加雄黄的阴性对照样品进行取样、消解、滴定, 结果阴性对照样品对滴定无干扰 (消耗滴定液体积为0.03mL) , 雄黄药材转移率为99%以上。

2.2 硫酸钾、硫酸铵与硫酸用量的考察

为了保证被测成分消解完全, 对硫酸钾、硫酸铵与硫酸用量的进行了考察。取模拟样品8份, 每2份一组, 各约1.3g, 精密称定, 按表1中的规定依次加入不同量的硫酸钾、硫酸铵与硫酸, 按正文方法操作, 测得结果见表1。

从表中数据可见, 硫酸钾、硫酸铵与硫酸用量分别为1.5、3g与12ml, 加热至溶液澄明 (约2.5h) 即可反应完全, 故确定硫酸钾、硫酸铵与硫酸用量分别为1.5、3g与12mL。

2.3 本标准前处理方法与《中国药典》方法的比较

取雄黄原料药粉末6份, 各约0.1g, 精密称定, 分别按正文方法与《中国药典》2005年版一部雄黄项下的含量测定方法进行测定, 结果见表2。

从表中数据可见, 本标准方法测得结果平均含量为89.58%, 与用药典方法测定的结果89.53%基本一致, 表明拟订的前处理方法可行。

2.4 重现性试验

取同一模拟样品6份, 各约1.3g, 精密称定, 分别按正文含量测定项下的方法操作, 测定每份样品含量, 结果见表3。

2.5 加样回收试验

取模拟样品 (含量68.28mg/g) 9份, 各约0.65g, 精密称定, 依次精密加入已知含量 (89.53%) 的雄黄药材粉末约0.0248、0.0248、0.0248、0.0496、0.0496、0.0496、0.0744、0.0744、0.0744g, 分别按质量标准[含量测定]项下的方法操作, 测定每份含量, 计算回收率, 结果见表4。

2.6 样品含量测定

取3批样品, 分别按正文[含量测定]项下的方法操作, 测定每份含量, 结果见表5。

3 讨论

二硫化亚铁 第2篇

硫化亚铁引发储油罐火灾危险性的研究

笔者通过模拟储油罐中硫化亚铁的生成方式,分析和研究了硫化氢气体与氢氧化铁、三氧化二铁和四氧化三铁反应,生成的硫化亚铁的氧化倾向性,并采用自然氧化绝热装置,测定了硫化亚铁的.温度变化曲线.实验研究结果表明,不同方式生成的硫化亚铁,其氧化性不同,自燃性也不同,均有较显著差异.硫化亚铁的温度变化曲线表明,氧化反应随着时间增加,其他应进行得越来越快,将会造成热量的聚集,使油品温度快速上升,导致油品自燃和储罐发生着火爆炸.实验研究证明,硫化亚铁氧化反应放出热量是构成油罐着火危险性的最大因素.

作 者：张振华 李萍 赵杉林 李建东 孔令照 ZHANG Zhen-hua LI Ping ZHAO Shan-lin LI Jian-dong KONG Ling-zhao 作者单位：辽宁石油化工大学石油化工学院刊 名：中国安全科学学报 ISTIC PKU英文刊名：CHINA SAFETY SCIENCE JOURNAL年，卷(期)：14(11)分类号：X9关键词：硫化亚铁 油罐 火灾 硫化氢

基于热重的硫化亚铁自燃特性分析 第3篇

1实验部分

1.1材料与仪器

实验仪器:TGA/SDTA851型热重分析仪;真空干燥箱。实验药品:FeS;空气。

1.2实验过程

将化学纯FeS在100 ℃下进行真空干燥,质量衡定后破碎研磨,筛分后选取粒径为120μm的样品进行热重实验。用电子天平称取FeS 5mg,分别在不同的升温速率(6、8、10、15 ℃/min)、不同的空气流量(40、60、80、100 mL/min)和不同的 含水率下 (1.5%、5.0%、10.0%、 60%),在50~800 ℃进行热重实验。

2结果与讨论

2.1FeS的热动力学理论

FeS反应是气固反应,根据化学反应动力学原理,其反应速率由式(1)确定。

式中:α为分解转化率;t为反应时 间,s;A为指前因 子, K/s;E为活化能,kJ/mol;R为气体普 适常数,8.314J/ (mol·K);T为反应温度,K;f(α)为动力学模型函数。

通过积分变换,可得到Coats-Redfem积分方程,如式(2)所示。

一般情况下,若E/(RT)≥1,则1-2RT/E≈1,因此,式(2)右边第一项可看作常数。所以,ln[G(α)/T2]与1/T呈线性关系。(1-α)-2对于不同的反应机制,其动力学模型函数和相应的函数积分如表1所示。

FeS的氧化分解属于普通反应的一级反应模型。根据一级反应动力学机制可知,对1/T在计算温度范围内作图可得到一条直线,根据该直线的斜率和截距可计算出FeS的活化能和指前因子。

2.2升温速率对硫化亚铁热自燃氧化特性的影响

称取5mg 120目干燥的FeS样品,在升温速率为6、 8、10、15 ℃/min时进行热重分析,实验结果如图1所示。

由图1可知,在初始阶 段,升温速率 对FeS影响很小,TG曲线处于平衡状态,随着升温速率增大,FeS的氧化起始温度、最大峰温和氧化终止温度都有增大,TG曲线向高温方向移动。这是因为炉膛、坩埚和样品之间还是有一定的温度梯度,随着升温速率增加,温度梯度也会增大。若要在相同时间内达到相同的热平衡,需要更高的加热温度。因此,TG曲线会向高温方向偏移。

图2为FeS样品10 ℃/min升温速率 下,在597~ 684 ℃ 内所作直 线。根据直线 的斜率和 截距计算 得到FeS的活化能E=228.618 4kJ/mol,其指前因子lnA = 21.566 7。不同升温速率时,FeS样品的活化能和指前因子计算值,如表2所示。

从表2可以看出,FeS样品线性拟合度均在0.98以上,拟合效果好。活化能值E10>E8>E6>E15,说明在一定范围内,随着升温 速率的增 大,FeS内部温度 梯度增大,FeS在空气中越不容易发生氧化自燃反应。

2.3空气流量对硫化亚铁热自燃氧化特性的影响

称取5 mg 120目干燥的FeS样品,在空气流 量为100、80、60、40mL/min下进行热重分析,实验结果如图3所示。

由图3可知,空气流量增大,氧化起始温度、最大峰温都减小,这是因为空气流量的增大代表着供氧条件的改善,也就意味着氧气与FeS接触机会的增加。接触机会的增加可缩短氧气进入FeS的时间,使反应速度明显增大并加剧热量的积累,最终增大了FeS的氧化性。

图4为FeS样品在空气流速1 00mL/min,571~653 ℃所作直线,根据直线的斜率和截距计算得到FeS的活化能E=224.020 7kJ/mol,指前因子lnA=19.0412。不同空气流速情况下,FeS样品的活化能和指前因子计 算值,如表3所示。

从表4可以看出,升温速率 为40、60、80、100 mL/ min的Fes样品线性拟合度均在0.99以上,拟合效果好。 活化能值E80>E100>E60>E40,说明在一定范围内,空气流量越大,FeS样品活化能值越大;当空气流量达到某值时,其对活化能影响不大。

2.4含水量对硫化亚铁自燃特性的影响

称取5mg 120目的干燥FeS样品,加入蒸馏水,混合均匀,制成含水质量分数为0、1.5%、5.0%、10.0%的混合物,在80mL/min的空气流量下进行热重实验,实验结果如图5所示。

由图5可知,FeS若含有一 定量的水 可以降低 其起始分解温度,这说明适量水对FeS的氧化过程有一定的促进作用。当含水率小于5.0%时,随着含水率的增大, FeS氧化起始温度、最大峰温和氧化终止温度都增大,曲线向高温方向移动。

图6为FeS样品含水率为1.5%,545~627 ℃时所作直线,根据直线的斜率和截距计算得FeS的活化能E =214.789 3kJ/mol,指前因子lnA=19.872 4。不同含水率情况下,FeS样品的活化能和指前因子计算值,如表4所示。

从表4可以看出,含水率为0、1.5%、5.0%、10.0% 的FeS线性拟合度均在0.99以上,拟合效果好。活化能值E0>E10.0%>E1.5%>E5.0%,说明在一定范围内,FeS的活化能随着含水率的增加呈现先降后涨的现象。可能是当存在一定水分 时,有利于反 应的进行,当含水量 增大时,水会起到吸热作用,使活化能升高。

3结论

(1)升温速率增加,FeS的TG曲线会向高温方向移动,其起始温度、封顶温度、终止温度均相应升高,活化能值E10>E8>E6>E15。在一定范围内,随着升温速率的增大,FeS内部温度梯度增大,FeS在空气中越不容易发生氧化自燃反应。

( 2 ) 对于空气流量 , 活化能值E 80 >E 100 >E 60 >E 40 。 在一定范围内 , 空气流量越大FeS活化能值越大 , 当空气流量达到某值时 , 对活化能影响不大 。

(3)水在FeS的氧化过程中起着重要的作用。存在一定水分时,有利于反应的进行,当含水量增大时,水会起到一定的吸热作用,使活化能升高。

摘要：利用热重分析方法对化学纯FeS的氧化自燃性及其动力学规律进行研究,分析了粒径120μm的FeS在50~800℃的热重曲线,通过改变FeS样品的升温速率、空气流量及含水率,得到不同条件下的特征温度值,并根据所计算的活化能值大小考察FeS的氧化自然特性。由结果可知,升温速率、空气流量、含水量对TG曲线有一定影响,升温速率、空气流量越大,TG曲线向高温方向移动,特征温度增大,活化能值减小,FeS的自然氧化特性增强,而适量的水能降低FeS的初始分解温度,并对FeS的氧化有正催化作用。

硫化氢学习总结 第4篇

我于4月11日参加了分公司的硫化氢复训，将近三个多小时的学习让我受益匪浅，不仅仅巩固了硫化氢的相关知识，更从思想上加强了安全防护的意识。

这次学习老师重点从三个方面讲述硫化氢知识

一、硫化氢的特性及油气作业与硫化氢，重点分析国内外几次重大

硫化氢井喷事件

二、硫化氢检测与空气呼吸装置。重点学习正压式呼吸器操作步骤

及注意事项。

三、硫化氢中毒机理及现场急救，心肺复苏技术。

按照HSE管理体系都要求及“以人为本”企业管理理念，人的健康和生命总是优先于其他事物，学习硫化氢气体知识都目的也是保证我们生命和健康不受损害。我作为环境监测站的一名监测员，在今后的工作中应该更加注意安全防护，特别是采样过程中应在采样单位相关人员的陪同下进入厂区等。

二硫化亚铁 第5篇

硫化氢是一种无色、可燃、具有臭鸡蛋味的气体。自然界中硫化氢主要存在于原油、天然气和地热资源中,此外有机体的生物分解及生物活动也可产生硫化氢。工业生产中,石油天然气钻探和炼制、焦化、废水处理、制革、牛皮纸浆生产等均可产生硫化氢,其中石油炼制过程中产生的硫化氢占绝大比例,主要来自于催化裂化、渣油加氢裂化和延迟焦化装置。由于硫化氢是一种有毒酸性气体,因此如何高效率地处理硫化氢已成为目前急需解决的问题。

1 硫化氢处理方法

硫化氢的处理方法很多,包括克劳斯法、热分解法、电化学分解法、等离子分解法、辐照分解法和光化学分解法。

克劳斯法是目前最重要的硫化氢处理方法。经过不断改进,目前已成为由硫化氢回收硫磺的标准工艺,有90%～95%的回收硫磺来自于该工艺[1]。该方法由英国科学家Clause于1883年发明,主要分为两步:一是硫化氢高温下部分氧化生成二氧化硫,二是硫化氢和二氧化硫在三氧化二铝或二氧化钛等催化剂存在下反应生成单质硫和水。其典型流程图如图1所示。

两段法硫磺回收率可达94%～96%, 三段法硫磺回收率可达96%～97.5%,四段法硫磺回收率可达97%～98.5%。 在一般的操作压力和条件下,由于受限于热力学平衡,回收率为97%～98%。克劳斯法存在的问题主要有:(1)反应过程中氢被氧化为水,未得到回收利用;(2)分解不完全,需要对尾气进行处理;(3)能耗高;(4)对于加氢脱硫产生的硫化氢,因其含有氢气,因此要求进料前进行分离。

热分解法也是关注较多的硫化氢分解方法,包括高温热分解和催化热分解,其分解方程式为:

undefined

由上式可以看出,硫化氢的分解是强吸热过程,在非催化过程中,反应温度为1000K时的平衡转化率低于10%[2],转化率低而能耗高,且产物为混合气体,需对混合气进行分离,以便于回收氢气,并将未转化的硫化氢循环利用。为解决这些问题,开发了超绝热分解硫化氢工艺,在最高反应温度1631K下,硫化氢总转化率可达50%,产物中氢气和水的质量比为57∶43,单质硫和二氧化硫的质量比可达99∶1[3];对于热分解硫化氢而言,降低反应温度,提高硫化氢转化率的另一途径就是催化热分解,采用的催化剂包括硫化钼-硫化钨[4]、双金属钌[2]、三氧化二铝负载硫化钴-硫化钼[5]等。采用选择性渗透膜反应器,即时移除反应体系中的氢气来改变反应化学平衡也是提高热分解硫化氢转化率的一个有效办法[6,7]。甲烷重整法是分解硫化氢的一条崭新的途径[8,9],通过在高温下,甲烷和硫化氢反应,生成二硫化碳和氢气,反应方程式为:

undefined2(ΔHundefined=232.kJ/mol)

虽然热分解硫化氢的研究在不断的进行,但仍然面临着转化率低、能源消耗大、成本高等问题,无法得到切实的应用。

除热分解法外,分解硫化氢的方法还有电化学法[10]、脉冲电晕放电分解法[11]、化学法[12]、等离子体法[13]、光化学与光催化法等。其中光催化法以太阳能为能量来源,采用半导体氧化物或硫化物为催化剂分解硫化氢,得到单质硫和氢气。因其以可再生的太阳能为能源,且能回收氢气,获得了极其广泛的关注,研究进展十分迅速。反应机理如下[14]:

H2S分解undefined

氧化undefined

还原undefined

总方程式undefined

光催化法分解硫化氢的关键在于半导体催化剂的设计和制备,目前已报道的催化剂包括以下几类:金属氧化物、金属硫化物催化剂,如ZnO、CdS等;复合型催化剂,如CdS-ZnS、CdS-TiO2;掺杂型催化剂,如Cu-ZnO;负载型催化剂,如分子筛负载CdS等,以及多孔二元、多元硫属化合物催化剂。

2 多元半导体金属硫化物催化剂

二元硫属化合物带系能较大,大部分为紫外光响应半导体,而太阳光谱中的紫外光谱仅占4%,因此无法有效地利用太阳能。而且,二元硫属化合物稳定性较差,容易发生光腐蚀,如CdS在用于光催化分解水和硫化氢时,光腐蚀严重,催化性能下降较快。因此,设计制备稳定性好、可见光响应的半导体光催化剂成为目前的研究热点。多元硫属化合物具有稳定性好、带系能小、可见光响应等特点,早期研究主要针对太阳能电池、光电及光化学器件、非线性光学材料及发光二极管等领域的应用。随着可见光分解水、分解硫化氢研究的不断深入,多元硫属化合物的优异性能吸引了研究者的注意[15,16,17,18]。由于光催化反应发生在固体催化剂表面,通过控制纳米晶粒子的自组装生长,获得大比表面积的有效结构,从而提高光催化活性,逐渐成为纳米科学领域的研究热点。本文对近年多元硫属化合物半导体催化剂的制备及光催化分解硫化氢的研究进展情况进行综述。

2.1 三元硫属化合物半导体催化剂

AⅡ-BⅢ2-CⅣ4(A=Zn、Cd、Cu、Hg;B=Ga、In;C=S、Se、Te) 型三元金属硫化物具有优异的光电性能,在可见光区域具有较强的吸收,是性能优异的光电材料[19,20]。

CdIn2S4是该类型半导体材料的代表,可以通过化学喷雾热解法[19]、热壁外延法[21]或气相沉积于玻璃或蓝宝石基材上[22,23]等方法,制得粉末或薄膜。而对于光催化而言,要求将其制成大比表面积的多孔材料,以利于反应物的吸附和扩散。Kale B B等[24]通过水热法合成出高结晶度的CdIn2S4光催化剂,考察了溶剂对CdIn2S4形貌的影响。光催化分解水产氢实验表明,CdIn2S4产氢速率高达3476μmol/h。Ralf D等[25]采用水热法,在低温下制备了具有高结晶度的多孔CdIn2S4光催化薄膜材料。该多孔薄膜的机械稳定性大大提高,可见光吸收范围拓展至600nm,光催化活性提高30%。实验结果表明,可以通过改变反应物浓度来控制成膜粒子的大小,采用0.06%(质量分数)的稀氨水作溶剂更利于生成稳定的CdIn2S4薄膜。Guo R等[26]在无表面活性剂辅助下,通过水热法直接合成出具有开放式空心结构的CdIn2S4空心球。该法合成简单,无需高温脱除模板剂,不会造成空心球壳体塌陷,机械稳定性明显提高。

ZnIn2S4也是研究较多的一类三元硫化物半导体材料。Gou X L等[27]以表面活性剂为模板剂,采用溶剂热和水热法合成了三元硫化物系列光催化剂。UV-Vis研究表明,产品最大吸收边在550～570nm之间。通过改变溶剂和表面活性剂的类型可实现ZnIn2S4和CuIn(S,Se)2形貌的可控制备。在阳离子表面活性剂十六烷基三甲基溴化胺(CTAB)存在下,可制备出空心纳米微球,而采用具有长链结构的阴离子表面活性剂PEG-6000,则可得到具有丰富孔洞结构的疏松微球。Hu X L等[28]通过微波-溶剂热法,选取乙二醇为溶剂,微波体系温度为473K,处理时间为10min,制备出具有多孔的ZnIn2S4亚微球,并将其应用于光催化降解亚甲蓝。研究发现,多孔ZnIn2S4催化降解亚甲蓝的活性是非孔ZnIn2S4的3倍多。Li D Z等[29]在373 K、无模板剂条件下,合成多孔ZnIn2S4微球。结果表明,pH=2.5、硫代乙酰胺(TAA)过量均有利于ZnIn2S4微球成型;ZnIn2S4微球由大量粒径为3～7μm的单晶纳米粒子组成,具有独特的花瓣结构,花瓣间会形成孔径为2～4 nm的孔结构,比表面积达到60m2/g。Shen S H等[30]以CTAB为结构导向剂,在160℃水热条件下制备出ZnIn2S4,考察了不同浓度的CTAB以及水热时间对晶体形貌的影响。随着表面活性剂CTAB浓度的增大,花瓣卷曲度增加,瓣间距缩小,孔结构更为丰富,而水热时间的延长则不利于孔结构的形成。他们还考察了不同模板剂和不同溶剂对晶体形貌的影响[31,32]。XRD研究表明,与其他两种表面活性剂相比,CTAB更易于插入层状结构,扩大ZnIn2S4层间距,这与模板剂本身的分子结构和理化性质有关。FESEM研究表明,加入十二烷基磺酸钠(SDS)会得到由微球和微簇组成的混合形貌,而引入溴代十六烷基吡啶(CPBr)将得到孔隙疏松的微球结构。由于有机溶剂具有比水更高的介电常数,不利于晶体的生长,结晶度比较低,从而影响电荷分离效率和光生载流子的迁移。Fang F等[33]以甲醇、吡啶为溶剂,采用压热法合成了具有牡丹花形貌的ZnIn2S4半导体催化剂,并讨论了制备催化剂过程中使用的溶剂、反应时间及反应温度对催化剂形貌的影响。制备催化剂粒子直径为1.94μm,花瓣厚度为10nm。所制备催化剂能隙在2.57～2.78eV之间,均高于ZnIn2S4 (2.3 eV),可实现可见光响应。将其用于可见光分解亚甲基蓝(MB),光催化活性明显优于采用传统方法合成的ZnIn2S4催化剂。 Bai Xuefeng等[34]以CPBr为模板剂,采用水热法合成了具有裂隙孔结构的多孔六方晶相ZnIn2S4,比表面积可达165.4m2/g,可见光照射下,产氢速率可达527.5μmol/(hg),可见比表面积的增加大大增强了催化剂的产氢活性。

Lin S等[35]以树形高分子聚酰胺-胺(PAMAM)作模板剂,采用共沉淀法制备Cd1-xZnxS光催化剂,并在573K、N2气氛下煅烧2h 脱除模板剂。PAMAM不仅具有结构导向作用,还能有效阻止高温煅烧后粒子的团聚。N2吸附-脱附表征显示,产物具有典型的Ⅳ型吸附等温线,并形成了代表介孔结构的回滞环,粒子的孔径分布在2～10nm。上述催化剂催化降解罗丹明B结果表明,Cd0.59Zn0.22S表现出最高的光催化活性。Jang Jumsuk等[36]将Ag2S和Ga2S3机械混合后,通过高温煅烧及硫化处理的方法合成了AgGaS2型半导体催化剂,通过XRD及EXAFS表征发现,该催化剂中的主要杂质为β-Ga2O3和Ag9GaS6,但经过H2S高温处理后,主要杂质均转化为AgGaS2,并表现出较高的产氢活性。

2.2 掺杂型三元硫属化合物半导体催化剂

为使AⅡ-BⅢ2-CⅣ4型三元硫属化合物具有较宽的波长响应范围,要求制备的催化剂具有较小带系宽度。研究发现,可以通过负载贵金属、离子掺杂等手段来改善催化剂的带隙宽度,实现可控制备。

Shen S H等[37]采用水热法制备出系列Cu2+ 掺杂的ZnIn2S4。以CTAB为模板剂,在160℃时反应12h得到ZnIn2S4多孔微球,采用微波促进水热法制备了碱土金属掺杂六方晶相ZnIn2Sundefined。拉曼光谱研究表明,Ca、Sr和Ba能够很好地掺杂于ZnIn2S4晶格中。光催化分解Na2S/Na2SO3水溶液表明,掺杂Ca的催化剂产氢活性是未掺杂ZnIn2S4的2倍。紫外可见光谱研究表明,掺杂碱土金属,并未使ZnIn2S4的带系能变小(ZnIn2S4带隙宽度为2.48eV),光谱响应范围变宽,其吸收边几乎与ZnIn2S4吸收边相同,为500nm。而采用促进水热法合成的过渡金属Mn掺杂的ZnIn2S4半导体催化剂[39],则使得带系能变窄,其分解Na2S/Na2SO3水溶液的效率比未掺杂催化剂高20%,Cr、Fe、Co掺杂对带系能无显著影响。Peng Shaoqln[40]采用水热法合成了Bi3+掺杂的Cd0.5Zn0.5S光催化剂,研究发现,只有当掺杂量大于0.1%(摩尔分数)时,Bi原子才会深入到晶格内部,同时在以可见光(λ>420nm)照射下分解Na2S/Na2SO3水溶液的产氢活性大大提高,表观量子产率为9.71%。

Koca Atif等[41]采用共沉淀法制备了CdS/ZnS光催化剂,研究发现当CdS和ZnS的质量比为2∶1时,光催化分解Na2S/Na2SO3水溶液的产氢效率最高。当体系中掺杂1.4%～1.6%的n-Si时,催化活性明显提高,可达35.5mL/(hg)。n-Si的引入使得长波辐射激发其价带电子注入到CdS本体,即意味着有更多的电子参与了H+的还原反应,与此同时,由于n-Si可吸收更宽波段的太阳能,使得催化剂利用的太阳能谱带变宽,提高了太阳能的利用效率。

2.3 多元硫属化合物半导体催化剂

多元硫化物,如Cu(In1-xGax)(S1-ySey)2,是一类重要的光伏材料,其制备及光伏特性受到了广泛的关注。通过改变金属的种类及调整比例,可以实现半导体带隙能的可控制备,利用这一特性,可以制备出更高效的用于光催化分解水或硫化氢的半导体催化剂。

Jang Jumsuk等[42]通过溶液法,在AgGaS2结构中引入In,制备了AgGa1-xInxS2(x=0～1)光催化剂。XRD及X射线光电光谱分析表明,In取代了AgGaS2晶格中Ga原子。由吸收边推算带隙能在2.67eV(x=0)～1.9eV(x=1)之间,In的s轨道对改变催化剂的带隙能起到了决定性的作用,并进一步影响催化剂的光催化性能。

Issei Tsuji等[43]采用共沉淀法制备了ZnS-CuInS2-AgInS2固溶体催化剂,并对其形貌及光谱性能及分解Na2S/Na2SO3水溶液的产氢性能进行了研究。研究发现,该催化剂可对500nm可见光响应,估算带隙能为2.4eV,而负载了Ru后带隙能更小,该催化剂的催化活性优于ZnS-AgInS2和ZnS-CuInS2固溶体催化剂。而负载Ru作为助催化剂,催化活性显著增加,且优于负载Pt的 (AgIn)0.22Zn1.56S2[15]。负载Pt的ZnS-CuInS2-AgInS2催化剂同样表现出了优异的催化活性[44]。随着MInS2 (M = Cu或Ag)和ZnS物质的量比的增加,吸收边向长波方向移动,即说明可以通过调整比例来实现半导体催化剂带隙能的可控调节。负载了Ru的催化剂带隙能为1.77eV,光谱响应范围大大增加,产氢效率为7.9 Lm-2h-1。

Kimi等[45]采用水热法合成了Cd0.1SnxZn0.9-2xS固溶体光催化剂。Sn与Cd0.1Zn0.9S可以形成结晶度很高的固溶体。在所制备的催化剂中,Cd0.1Sn0.01Zn0.88S的产氢活性是Cd0.1Zn0.9S的1.5倍,并且在长时间的照射下仍保持较高的稳定性。因此Sn的引入抑制了光生电子和空穴的复合,提高了催化剂的产氢活性,并且抑制了光腐蚀,提高了催化剂的稳定性。

CuInS2的带隙能过窄(1.29eV),无法直接用于光催化制氢,而ZnS的带隙能为过宽(3.51eV),即使在贵金属Ru和Pt的存在下,亦无法直接利用太阳光,因此如何实现多元硫属化合物半导体催化剂带隙能的可控制备十分关键。Zhang Xianghui等[16]以CTAB为模板剂,采用水热法合成了(CuIn)xZn2(1-x)S2 (x=0.01～0.5)半导体催化剂,通过XRD、UV-Vis、TEM、BET等对制备的催化剂进行了表征。研究发现,采用CTAB为模板剂制备的催化剂比表面积大大增加,对应x的增加,吸收边向长波方向移动。负载了1.5%Ru的催化剂光催化活性最大,可达198.09mmol/h。在420nm可见光辐照下表观量子产率可达15.45%。采用密度泛函理论计算表明,当ZnS和CuInS2的物质的量比为6∶1时,是直接带隙半导体,价带由S 3p和Cu 3d杂化轨道构成,而导带则由In 5s5p轨道和Zn 4s4p轨道杂化而成。借助密度泛函理论,可以对半导体催化剂的价带导带的构成有更深入的理解,对半导体催化剂的设计起到了指导作用。Issei Tsuji等[46]合成了一系列黄锡矿结构半导体AⅠ2-Zn-AⅣ-S4 (AⅠ=Cu 和Ag; AⅣ=Sn和Ge)。通过密度泛函理论计算得出,催化剂的导带由Ge 4s4p和Sn 5s5p同S3p杂化而成,而价带则由Cu 3d和Ag 4d同S 3p轨道杂化而成。元素AⅠ和AⅣ的引入对催化剂的光催化性能影响十分显著。在可见光照射分解Na2S和K2SO3水溶液时,负载Ru助催化剂的Cu2ZnGeS4、Ag2ZnGeS4和Ag2ZnSnS4表现出了优异的光催化性能。与ZnS-CuInS2和ZnS-AgInS2相比,同时引入Cu和Ag,所制备催化剂的吸收边明显红移,催化剂带隙能降低(1.4eV),可利用光谱范围加宽。

Chen G等[47]采用溶剂热法,以吡啶为溶剂合成高比表面积的ZnS-In2S3-Ag2S纳米多孔硫化物。XRD表明,ZnIn0.23Ag2xS1.345+x 固溶体的晶体结构与其组成有关,随着Ag含量的增加(x值增大),衍射峰向低角度移动,有利于六方相结构的生成。当x=0.02 时,BET比表面积高达150m2/g。UV-Vis研究表明,随着Ag含量的增加,催化剂吸收边逐渐红移,带隙能在2.58～2.88eV之间变化。实验表明,当x=0.02 时,产氢速率最快,为3.3mmol/h。

3 结语

随着世界人口的增长及工业规模的扩大,目前能源的供应已难以满足实际需要,尤其是不可再生的化石燃料,包括煤、石油和天然气。为应对目前已初步显现的能源危机,替代能源的研究吸引了越来越多的关注,但目前为止,仅有水力发电和核能成为重要的替代能源。氢能及太阳能,因其无污染、可再生,成为关注的焦点。而利用半导体催化剂的光响应特性,将其用于分解水及硫化氢,将含硫化氢废气的处理、氢气能量载体的制备和太阳能的利用有机结合在一起,极具前瞻性和可操作性,可实现能源经济及绿色经济的可持续性发展。

深度硫化电瓶的唤醒 第6篇

朋友一辆悍马儿童电动吉普车, 能载两个孩子, 家长在后面还可以用遥控器控制停车。使用后没有及时充电, 长期搁置造成电池严重硫化, 再用充电器不能挽救。

这是一块12V7AH免维铅蓄电池, 实测端电压1V。用随车充电器充电, 充电电流显示几乎为零, 电压不见上升。

抱死马当活马医的心态, 将该电池接入自制电容降压充电装置 (原理见图1) 开始充电检测到电流极小, 端电压超过250V, 可见内阻非常大。经过24小时后检测, 端电压降到14V, 充电电流已达到250mA。说明电池内阻已降到欧姆量级。搁置半小时, 电池端电压仍能达9V。改用随车充电器电充电, 又经过24小时, 端电压15V。装入电动吉普车居然开了一小时。所以故障蓄电池不要轻言废弃, 其中不少数还是可能挽救的。我不能确认此法是否能适用于所有免维铅蓄电池。所以将此体验过程与大家共享, 供遇到同类问题的朋友参考。

强力皮带硫化工艺改进 第7篇

更具粘附性, 打磨好之后再将胶料分上、下层铺好, 然后将硫化机盖到皮带接头处, 对硫化板进行加热、加压等温度、压力达到一定程度的时候胶料会将钢丝、上下层胶料融化到一起, 强力皮带硫化完成接工头的硫化艺过程, 使改两个接头进结合到一起, 再经过冷却 (工艺流程见图一) 硫化机打开就完成了皮带接头的硫化过程, 但是由于硫化强力皮带接头是在井下进行, 而且我矿强力皮带所在地野青皮带巷水汽大, 空气潮湿, 容易造成接头钢丝跟钢丝之间加料粘接不紧密, 遇到高温时水蒸气蒸发, 造成皮带硫化过程中钢丝跟胶料离层, 且其中充满水汽, 造成硫化结束后接头表面起泡, 同时还使得皮带接头质量有很大程度的下降, 于是为了改善这种状况经王建伟过多次在做接头中的实际经验, 总结出一套可以完全避免出现这种状况的方法。强力皮带硫冀中能源股份有限公司邢台矿皮带化队防起, 泡河法北就邢是在台铺胶料及加0热54硫02化6阶段对施工工艺进行了改良, 皮带接头在粘接时, 接口表面必须保持干燥, 接头内部拉力层比较潮湿, 因此在皮带接头表面刷硫化粘合剂后, 用碘摘要强力皮带接口的粘接质量是皮带输送机运行中的钨关灯键对环皮带节接, 口直表接面粘影结响剂整进体行烘皮干带。的其次使硫用化寿机温命度。控钢制丝方面绳, 芯硫强化机、控制箱、水压机力皮带以其使用寿命长、耐磨损、运输距离长、运输量大等的优看点守必, 须被两广人泛以使上, 用严在格控矿制山水、压板港压口力、恒电定。力最等主要生的产是部在门铺胶。料强的时候增加加热步骤, 这样就使得如果存在水汽就可以挥发, 且不容易落到接头的钢丝跟胶料, 使得钢丝跟胶料的力皮带接头硫化胶接是皮带机械安装工作中的一个重要工序。接头施工质量控制, 成为十分关键的环节。结合更加紧密, 从而极大地提高了硫化接头成功率, 保证了接头硫化质量。关键词强力皮带;硫化工艺;改进2.2硫化工艺改新特点中图分类号TQ05文献标识码A文章钢编丝号绳强1力67皮4带-6进7行08接 (头2时01, 4在) 铺1胶14料-的02时0候4-便01将底硫化板加热, 并将加热加压硫化分成2个步骤进行, 先进行加热, 等硫化机温度上升至110℃~115℃的时候停止加温, 这时候皮带胶料空隙中的水分已经汽化, 此时温度不宜再升高, 并开始加压, 等压力到达额定1邢台矿强力皮带硫化现状此时胶料压实, 内部水蒸气被压出, 避免了由于空气潮湿造成压力后, 继续升温至皮带硫化温度, 此时胶料压实, 内部水蒸气被压出, 避免了由于空气潮邢台矿二部强力皮带机共有接头21个, 在使用过程中经湿的造接成的头接起头泡起泡现现象象。。常出现接头抽丝等老化磨损现象, 因而需要重新进行硫化。邢改改进进前工前艺工流艺程流:程:台矿强力皮带硫化时由于特殊环境等因素的影响, 经常会出现停电闭锁及准备剥钢丝并打磨铺胶料钢丝跟胶料离层, 且其中充满水汽, 造成皮带硫化后接头表面起泡的现象, 革新后的硫化工艺可极大地提高了硫化接头成功率, 保证了接头硫化质量。冷却加热加压硫化盖硫化机2强力皮带硫化工艺改进2.1强力皮带硫化工艺简介改进改后进工艺后流程工:艺流程:邢台矿强力皮带的一般硫化步骤是:强力皮带停电闭锁然底硫化机通电预热后将强力皮带的接头断开, 再将强力皮带的橡胶层剥除, 露出钢丝, 并将钢丝用打磨机仔细打磨好使其不再有旧皮带存留, 更具粘附性, 打磨好之后再将胶料分上、下层铺好, 然后将硫停电闭锁及准备剥钢丝并打磨铺胶料化机盖到皮带接头处, 对硫化板进行加热、加压等温度、压力胶料被预热, 水汽达到一定程度的时候胶料会将钢丝、上下层胶料融化到一起, 无法接触完成接头的硫化过程, 使两个接头结合到一起, 再经过冷却 (工冷却加热加压硫化盖硫化机胶料艺流程见图一) 硫化机打开就完成了皮带接头的硫化过程, 但是由于硫化强力皮带接头是在井下进行, 而且我矿强力皮带所在地野青皮带巷水汽大, 空气潮湿, 容易造成接头钢丝跟钢丝先加热至110~120, 夹层之间加料粘接不紧密, 遇到高温时水蒸气蒸发, 造成皮带硫化水分汽化, 加压过程中钢丝跟胶料离层, 且其中充满水汽, 造成硫化结束后接时水汽排出3应用经头表面起泡, 同时还使得皮带接头质量有很大程度的下降, 于3济效应益用按照以往的硫化皮经带济结束效后需益用冷补法处理起泡, 每个汽泡需耗费一套冷补胶成本约为120元, 每是为了改善这种状况经过多次在做接头中的实际经验, 总结出按次硫照化以后一往般会的有硫2~化5个皮汽泡带, 取结其平束均后值为需3.5用, 如冷果有补存法在气处泡的理接头起会泡比, 每个正常的接头寿命减少一半, 每次硫化接头处理起泡成本花费约为420元。邢台矿每年平均硫一套可以完全避免出现这种状况的方法。强力皮带硫化防起泡化汽皮带泡3需0~4耗0次费, 取一平套均值冷35补次胶, 一成年处本理约起泡为成及1报2废0接元头所, 花每费的次成硫本约化为后220一50般会有元法就是在铺胶料及加热硫化阶段对施工工艺进行了改良, 皮带2, 加上操作用工、耗电, 采用此方法一年至少节约近4万元资金。应用新的硫化法极大的提高~了5硫个化成汽功率泡, 从, 原取来每其个平强力均皮带值接为头出现3.35~, 5个如气果泡, 有直接存将在出泡气率降泡低的到0接, 头会比接头在粘接时, 接口表面必须保持干燥, 接头内部拉力层比较不正仅极常大的的提接高了头接寿头的命平均减使少用寿一命, 半而且, 大每大降次低硫了胶化料的接消头耗, 处更是理节约起了泡处理成起本泡花费约所带来的电能的损耗, 以及硫补胶料及硫补胶的损耗, 大大的提高了硫化接头所带来的成本潮湿, 因此在皮带接头表面刷硫化粘合剂后, 用碘钨灯对皮带消为耗, 4既2节0约元了开。支邢又台提高矿了劳每动年效率平。均硫化皮带30~40次, 取平均值35次, 接口表面粘结剂进行烘干。其次硫化机温度控制方面, 硫化机、4一结论年处理起泡成及报废接头所花费的成本约为22050元, 加上控制箱、水压机的看守必须两人以上, 严格控制水压板压力恒操现作场用应用工证明、, 应耗用电新的, 硫化采法用极大此的提方高法了硫一化年成功至率, 少有效节提约高了近强力4皮万带接元口硫资金。应定。最主要的是在铺胶料的时候增加加热步骤, 这样就使得如化用质量新, 的延长硫了皮化带法使用极寿命大, 的为矿提山运高输了系统硫的安化全成、平功稳率运行提, 供从了原可靠来保障每。个强力皮带果存在水汽就可以挥发, 且不容易落到接头的钢丝跟胶料, 使接头出现3~5个气泡, 直接将出泡率降低到0, 不仅极大的提得钢丝跟胶料的结合更加紧密, 从而极大地提高了硫化接头成作高者简了介接:王头建伟的, 机平械均助理使工程用师寿, 工命作单, 位而:冀且中能大源大股份降有限低公了司邢胶台矿料皮的带队消副耗队, 更是功率, 保证了接头硫化质量。长节约了处理起泡所带来的电能的损耗, 以及硫补胶料及硫补胶的损耗, 大大的提高了硫化接头所带来的成本消耗, 既节约了2.2硫化工艺改新特点开支又提高了劳动效率。钢丝绳强力皮带进行接头时, 在铺胶料的时候便将底硫化板加热, 并将加热加压硫化分成2个步骤进行, 先进行加热, 4结论等硫化机温度上升至110℃~115℃的时候停止加温, 这时候现场应用证明, 应用新的硫化法极大的提高了硫化成功率, 皮带胶料空隙中的水分已经汽化, 此时温度不宜再升高, 并开有效提高了强力皮带接口硫化质量, 延长了皮带使用寿命, 为始加压, 等压力到达额定压力后, 继续升温至皮带硫化温度, 矿山运输系统的安全、平稳运行提供了可靠保障。

摘要：强力皮带接口的粘接质量是皮带输送机运行中的关键环节, 直接影响整体皮带的使用寿命。钢丝绳芯强力皮带以其使用寿命长、耐磨损、运输距离长、运输量大等优点, 被广泛使用在矿山、港口、电力等生产部门。强力皮带接头硫化胶接是皮带机械安装工作中的一个重要工序。接头施工质量控制, 成为十分关键的环节。

关键词：强力皮带,硫化工艺,改进

二硫化亚铁 第8篇

1 实验部分①

1. 1 原材料

标气1,羰基硫质量浓度为1. 02 mg/L,其他组分为氮气。标气2,硫化氢质量浓度为0. 87 mg/L,其他组分为氮气。标气3,甲硫醇质量浓度为2. 15 mg / L,其他组分为氮气。试剂1,二硫化碳,纯度不小于99% ,安耐吉化学公司生产。试剂2,乙硫醇,纯度不小于97% ,上海迈瑞尔化学技术有限公司生产。

试样1,自制,将标气1,标气2,标气3 和试剂1,试剂2 在100 m L针筒中混合并反复稀释后,在90 ℃ 恒温水浴中恒温30 min。试样2,用动态气体稀释系统稀释标气2,稀释后羰基硫质量浓度为17 μg /L,其他组分为氮气。聚合级丙烯,取自中国石油兰州石化公司。

1. 2 仪器设备

采用美国PE公司生产的PE Clarus 500 气相色谱仪和电化学硫化物检测器( ASD) 进行色谱分析。色谱柱为PLOT SILICA( 30 m × 0. 32 m ×1 μm) ,进样量为0. 2 m L,色谱柱起始温度为35 ℃ ,保持5 min,然后以10 ℃ / min的速率程序升温至170 ℃。载气N2流速为4 m L/min,辅助气N2流速为100 m L/min。高温反应器温度为800 ℃,反应气H2流速为1. 0 m L/min,反应气空气流速为20 m L/min。气相渗透管,美国PE公司生产,辅助气N2流速100 m L/min、50 ℃ 时硫化氢质量浓度为304 μg /L。动态气体稀释系统,型号为MGB 1000,美国AMETEK公司生产。

2 结果与讨论

2. 1 定性和定量分析

采用与标准物质对照的方法,利用保留时间直接定性分析。图1 为试样1 的色谱图,可以看出在2. 53,3. 57,9. 90,17. 18,18. 03 min均出现对应于羰基硫、硫化氢、二硫化碳、甲硫醇、乙硫醇的色谱峰,表明采用GC - ASD法可以迅速检测出标样中的硫化物。

由于ASD对硫化物是等摩尔响应,不需进行多点校正,而且所有硫化物均反应生成硫化氢,只要计算出一种硫化物的定量校正因子,对所有硫化物都通用,因此,采用外标法进行硫化物的定量分析。

1—羰基硫;2—硫化氢;3—二硫化碳;4—甲硫醇;5—乙硫醇

2. 2 最低检测限

根据最低检测限定义,通常将噪音信号的2 倍视为理论最低检测限,实际工作中是将噪音信号的3 倍作为最低检测限,用试样2 进行测定符合最低检测限定义,所以测得ASD的最低检测限为17 μg /L。

2. 3 准确率试验

为了检测方法的有效性,采用标准加入法测定了硫化氢的回收率。将试样2 通过色谱仪的Gal Gas接口加入气相渗透管硫化氢标气( 硫化氢质量浓度为304 μg /L) 中,并进行5 次测定,结果见表1。可以看出,5 次测定的回收率在97. 5% ~ 101. 2% ,表明该方法准确率较高。

2. 4 精密度和重复性

采用该方法对聚合级丙烯样品测定6 次,结果见图2 和表2。由图2 可见,样品中只含有羰基硫这一种硫化物。由表2 可见,样品中羰基硫含量测定值的相对标准偏差小于4. 0% ,表明该方法精密度高,重现性好。

3 结论

采用GC - ASD法,利用PLOT SILICA毛细管色谱柱测定聚合级丙烯中痕量硫化物时,硫化物的最低检出线为17 μg /L,相对偏差为4% ,回收率为97. 5% ~ 101. 2% ,该方法具有较高的精密度、重复性和准确率。

参考文献

[1]林世勋.石油炼制工程(下)[M].北京:石油工业出版社,1988:161-164.

钢丝绳硫化以及接头管理 第9篇

1 硫化连接

1.1 硫化前处理胶料

将准备好的下部胶料按尺寸裁好, 平铺在硫化机的下加热板上, 加热板与胶料之间要铺上一层玻璃纸。用海绵蘸上120#汽油擦拭, 待汽油挥发干净后, 在胶料上涂胶糊。同时, 覆盖上部的胶料也要用汽油擦拭, 涂上胶糊。此工序至少进行两次。

1.2 输送带接头搭接

胶糊晾干后, 将输送带平铺在胶料上, 输送带两横断面要保证1700mm距离要求, 保证两中心线重合。将两输送带钢丝绳芯逐根拉直, 并排列均匀、整齐。

1.3 覆盖上部胶料

摆好钢丝绳芯后, 涂刷一次胶糊。待胶糊晾干后, 覆盖上另一片胶料, 用木锤砸实, 去除多余的胶料。如果两胶料之间存有空气, 必须放出, 可在上面的胶料上挖几个小洞。上好硫化机边板。在接口胶料上面铺一层玻璃纸。

1.4 硫化

调整硫化机的液压系统, 操作手动换向阀, 使硫化机上加热板压在输送带接口上, 调整溢流阀压力, 使液压系统处于保压状态, 此时输送带接口可达到2MPa的压力。接通电源加热, 当蒸汽压力上升至0.2MPa时, 旋开进气阀, 将蒸汽少量通向上下加热板进行加热。此时打开上下加热板上的排气阀, 排除加热板内冷空气和贮水, 关闭排气阀。当蒸汽压力达到0.35MPa时, 停电计算保温时间, 此时的蒸汽温度可达145℃。当蒸汽压力表压力下降到0.32MPa时供电加热, 当压力达到0.35MPa时再停电。如此反复数次, 直至保温45rain后结束。打开排气阀, 使蒸汽压力降到零位。操纵换向阀使液压系统卸压, 升起上加热板, 取出输送带, 硫化完毕。

2 硫化连接注意问题

2.1 两胶带对接时, 必须掌握好对中性

这一点主要适用于新的胶带, 特别是宽窄胶带的对接。由于实际情况, 超期服役的胶带需局部更换时, 新加的新胶带与旧胶带宽度相差较多, 因此对接时必须进行找中 (规定两胶带搭接中心线不重度不超过3mm) , 此时做好的接头两胶带中心线在一条直线上, 胶带正常运转。如若新旧胶带对接时不进行找中, 那么就有可能出现两胶带中心线相交或平行错位的情况, 此时硫化的接头在运转中就会出现一部分钢丝绳受力, 一部分不受力, 这样不仅会造成胶带运转时跑偏, 而且很容易导致接头断裂。

2.2 接头硫化过程中对温度和压力严格控制, 确保胶料均匀硫化

胶带接头硫化热补过程中有严格的技术要求, 即硫化温度在145℃下保温45min, 此时必须控制好各硫化板温度, 不允许出现较大温差, 确保胶料受热均匀。由橡胶的硫化理论得知, 硫化温度相差10℃时, 正硫化时间相差1倍。如果各硫化板温差过大, 它的硫化程度将有较大的差别, 造成有的地方已过硫化, 而有的地方仍欠硫化, 这样就严重影响了芯胶的强度和粘结力。另外, 硫化器的压力大小和均匀性也影响接头质量。按规定要求在1.5MPa压力下进行硫化, 这样胶料就能充满接头中各处缝隙, 使接头薄厚均匀成一整体。

2.3 对接头的制作工艺严格把关

制作接头时, 由于受施工现场条件、环境以及工人技术素质等各方面的影响, 施工中很容易出现些不规范甚至是错误的操作, 因此必须严格把关。譬如:斜坡要打磨均匀且不能过度;剁绳时不能出现炸头;绳上涂刷胶浆不宜过多、过少或不均;芯胶表面覆盖胶粘结面用汽油清洗干净;接头斜坡处胶料不应欠胶;钢丝绳排列整齐, 不得相互挤压;接头盖胶时应排除内部潮气等等, 这些情况如果不能正常操作必将直接影响硫化质量, 使接头抗拉强度下降。

2.4 对新旧胶带搭接处斜坡做特殊处理, 防止起胶或溢胶

原来硫化胶带时, 两斜坡处和两硫化板对接缝隙处没有衬垫物, 因此硫化后斜坡处会出现台阶、开胶及溢胶现象, 且斜坡易进水, 使芯绳腐蚀严重, 会降低接头强度和使用寿命。现在, 硫化胶带接头时在两斜坡和两硫化板对接缝隙处分别垫1mm厚的薄铁皮来补充压力不足, 有效杜绝了斜坡处出现台阶、起胶和溢胶现象, 保证了接头质量。

3 胶带接头的管理

为了尽量避免胶带在运行中突然断裂, 不仅要提高接头的硫化质量, 而且更要加强日常管理, 做好胶带运行中接头的预知预测工作。

3.1 加强日常的技术管理工作

对各部胶带严格按照包机责任制进行巡回检查, 各部的包机组长负责每月对各部胶带接头进行一次认真检查, 其中主斜井胶带接头应进行x光机检查, 主要看接头是否变形, 钢丝绳有无拉细拉长现象, 钢丝绳是否断裂, 首先做到预知。

3.2 建立技术资料档案

把各部胶带接头每月的检查情况进行详细记录, 并分别建立技术档案。而且对各部资料中的记录进行认真讨论和分析, 做到发现问题及时处理, 并对一些当前不太严重的情况做到预知和预测, 作为今后检查与维修的重点, 这样做便于更好地加强管理, 延长接头的使用寿命。

总之, 加强胶带接头的硫化与管理是一项非常重要的工作, 这样做不仅提高了接头强度, 延长了接头使用寿命, 而且大大降低了维修时间和修补接头费用, 确保了胶带的正常运转。

摘要：钢丝绳芯胶带接头硫化工序复杂、繁琐, 如果工艺没掌握好, 会严重影响接头的质量, 本文详细阐述了钢丝绳的硫化以及接头管理。

关键词：钢丝绳,橡胶,硫化

参考文献

[1]梁应昌, 李学强, 周今兆.钢丝绳芯胶带接头鼓包问题探讨[J].粮食流通技术, 2002.